Дякуємо за відвідування Nature.com. Версія браузера, яку ви використовуєте, має обмежену підтримку CSS. Для найкращого досвіду рекомендуємо використовувати оновлений браузер (або вимкнути режим сумісності в Internet Explorer). Тим часом, щоб забезпечити постійну підтримку, ми відображатимемо сайт без стилів та JavaScript.
4H-SiC був комерціалізований як матеріал для силових напівпровідникових приладів. Однак довгострокова надійність приладів 4H-SiC є перешкодою для їх широкого застосування, а найважливішою проблемою надійності приладів 4H-SiC є біполярна деградація. Ця деградація спричинена поширенням дислокацій базальної площини в кристалах 4H-SiC внаслідок одиничного дефекту пакування Шоклі (1SSF). Тут ми пропонуємо метод придушення розширення 1SSF шляхом імплантації протонів на епітаксійні пластини 4H-SiC. PiN діоди, виготовлені на пластинах з протонною імплантацією, показали такі ж вольт-амперні характеристики, як і діоди без протонної імплантації. Навпаки, розширення 1SSF ефективно придушується в PiN діоді з протонною імплантацією. Таким чином, імплантація протонів в епітаксійні пластини 4H-SiC є ефективним методом придушення біполярної деградації силових напівпровідникових приладів 4H-SiC, зберігаючи при цьому продуктивність приладу. Цей результат сприяє розробці високонадійних приладів 4H-SiC.
Карбід кремнію (SiC) широко визнаний як напівпровідниковий матеріал для потужних, високочастотних напівпровідникових приладів, які можуть працювати в суворих умовах1. Існує багато політипів SiC, серед яких 4H-SiC має чудові фізичні властивості напівпровідникових приладів, такі як висока рухливість електронів та сильне пробійне електричне поле2. Пластини 4H-SiC діаметром 6 дюймів наразі комерціалізуються та використовуються для масового виробництва силових напівпровідникових приладів3. Тягові системи для електромобілів та поїздів були виготовлені з використанням силових напівпровідникових приладів 4H-SiC4.5. Однак прилади 4H-SiC все ще страждають від проблем довгострокової надійності, таких як діелектричний пробій або надійність від короткого замикання,6,7 з яких однією з найважливіших проблем надійності є біполярна деградація2,8,9,10,11. Ця біполярна деградація була виявлена понад 20 років тому і вже давно є проблемою у виробництві приладів SiC.
Біполярна деградація спричинена одним дефектом стеку Шоклі (1SSF) у кристалах 4H-SiC з дислокаціями базальних площин (BPD), що поширюються за допомогою ковзання дислокацій з посиленою рекомбінацією (REDG) 12,13,14,15,16,17,18,19. Отже, якщо розширення BPD пригнічується до 1SSF, можна виготовляти силові пристрої 4H-SiC без біполярної деградації. Повідомлялося про кілька методів пригнічення поширення BPD, таких як перетворення BPD на дислокацію краю різьби (TED) 20,21,22,23,24. У найновіших епітаксійних пластинах SiC BPD переважно присутній у підкладці, а не в епітаксійному шарі через перетворення BPD на TED на початковій стадії епітаксійного росту. Тому проблемою біполярної деградації, що залишається, є розподіл BPD у підкладці 25,26,27. Вставка «композитного армуючого шару» між дрейфовим шаром та підкладкою була запропонована як ефективний метод придушення розширення BPD у підкладці28, 29, 30, 31. Цей шар збільшує ймовірність рекомбінації електронно-діркових пар в епітаксійному шарі та підкладці SiC. Зменшення кількості електронно-діркових пар зменшує рушійну силу REDG до BPD у підкладці, тому композитний армуючий шар може придушувати біполярну деградацію. Слід зазначити, що вставка шару тягне за собою додаткові витрати на виробництво пластин, а без вставки шару важко зменшити кількість електронно-діркових пар, контролюючи лише час життя носіїв заряду. Тому все ще існує сильна потреба в розробці інших методів придушення для досягнення кращого балансу між вартістю виробництва пристроїв та виходом.
Оскільки розширення БПД до 1SSF вимагає руху часткових дислокацій (ЧД), закріплення ЧД є перспективним підходом до пригнічення біполярної деградації. Хоча повідомлялося про закріплення ЧД металевими домішками, ЧДД у підкладках 4H-SiC розташовані на відстані понад 5 мкм від поверхні епітаксіального шару. Крім того, оскільки коефіцієнт дифузії будь-якого металу в SiC дуже малий, металевим домішкам важко дифундувати в підкладку34. Через відносно велику атомну масу металів іонна імплантація металів також є складною. Навпаки, у випадку водню, найлегшого елемента, іони (протони) можуть бути імплантовані в 4H-SiC на глибину понад 10 мкм за допомогою прискорювача класу МеВ. Тому, якщо імплантація протонів впливає на закріплення ЧД, то її можна використовувати для придушення поширення БПД у підкладці. Однак імплантація протонів може пошкодити 4H-SiC і призвести до зниження продуктивності пристрою37,38,39,40.
Щоб подолати деградацію пристрою внаслідок імплантації протонів, для відновлення пошкоджень використовується високотемпературний відпал, подібний до методу відпалу, який зазвичай використовується після імплантації акцепторних іонів під час обробки пристроїв1, 40, 41, 42. Хоча мас-спектрометрія вторинних іонів (SIMS)43 повідомила про дифузію водню внаслідок високотемпературного відпалу, можливо, що лише щільності атомів водню поблизу місця нагрівання недостатньо для виявлення закріплення PR за допомогою SIMS. Тому в цьому дослідженні ми імплантували протони в епітаксійні пластини 4H-SiC перед процесом виготовлення пристрою, включаючи високотемпературний відпал. Ми використовували PiN-діоди як експериментальні структури пристроїв та виготовляли їх на епітаксійних пластинах 4H-SiC з імплантацією протонів. Потім ми спостерігали вольт-амперні характеристики, щоб вивчити деградацію продуктивності пристрою внаслідок інжекції протонів. Згодом ми спостерігали розширення 1SSF на зображеннях електролюмінесценції (EL) після подачі електричної напруги до PiN-діода. Нарешті, ми підтвердили вплив інжекції протонів на пригнічення розширення 1SSF.
На рис. 1 показано вольт-амперні характеристики (ВАХ) PiN-діодів за кімнатної температури в областях з імплантацією протонів та без неї перед імпульсним струмом. PiN-діоди з інжекцією протонів демонструють випрямні характеристики, подібні до діодів без імплантації протонів, навіть якщо вольт-амперні характеристики є спільними для всіх діодів. Щоб показати різницю між умовами інжекції, ми побудували частоту напруги при щільності прямого струму 2,5 А/см2 (що відповідає 100 мА) у вигляді статистичного графіка, як показано на рис. 2. Крива, апроксимована нормальним розподілом, також представлена пунктирною лінією. Як видно з піків кривих, опір увімкненого стану дещо зростає при дозах протонів 1014 та 1016 см-2, тоді як PiN-діод з дозою протонів 1012 см-2 демонструє майже такі ж характеристики, як і без імплантації протонів. Ми також виконали протонну імплантацію після виготовлення PiN-діодів, які не демонстрували рівномірної електролюмінесценції через пошкодження, спричинені протонною імплантацією, як показано на рисунку S1, як описано в попередніх дослідженнях37,38,39. Тому відпал при 1600 °C після імплантації іонів Al є необхідним процесом для виготовлення пристроїв для активації акцептора Al, який може відновити пошкодження, спричинені протонною імплантацією, що робить ВАХ однаковими між імплантованими та неімплантованими протонними PiN-діодами. Частота зворотного струму при -5 В також представлена на рисунку S2, немає суттєвої різниці між діодами з інжекцією протонів та без неї.
Вольт-амперні характеристики PiN-діодів з інжектованими протонами та без них за кімнатної температури. У легенді вказана доза протонів.
Частота напруги при постійному струмі 2,5 А/см2 для PiN-діодів з інжектованими та неінжектованими протонами. Пунктирна лінія відповідає нормальному розподілу.
На рис. 3 показано електролюмінесцентне зображення PiN-діода з густиною струму 25 А/см2 після подачі напруги. До подачі імпульсного струмового навантаження темні області діода не спостерігалися, як показано на рис. 3. C2. Однак, як показано на рис. 3a, у PiN-діоді без імплантації протонів після подачі електричної напруги спостерігалося кілька темних смугастих областей зі світлими краями. Такі стрижнеподібні темні області спостерігаються на електролюмінесцентних зображеннях для 1SSF, що тягнуться від BPD у підкладці [28,29]. Натомість, у PiN-діодах з імплантованими протонами спостерігалися деякі протяжні дефекти укладання, як показано на рис. 3b–d. За допомогою рентгенівської топографії ми підтвердили наявність PR, які можуть переміщатися з BPD до підкладки на периферії контактів у PiN-діоді без інжекції протонів (рис. 4: це зображення без видалення верхнього електрода (сфотографовано, PR під електродами не видно). Отже, темна область на EL-зображенні відповідає протяжному 1SSF BPD у підкладці. EL-зображення інших заряджених PiN-діодів показані на рисунках 1 та 2. Відео S3-S6 з протяжними темними областями та без них (змінні в часі EL-зображення PiN-діодів без інжекції протонів та імплантованих при 1014 см-2) також показані в Додатковій інформації.
Електролюмінесцентні зображення PiN-діодів при 25 А/см2 після 2 годин електричного навантаження (a) без імплантації протонів та з імплантованими дозами (b) 1012 см-2, (c) 1014 см-2 та (d) 1016 см-2 протонів.
Ми розрахували густину розширеного 1SSF, обчислюючи темні області зі світлими краями у трьох PiN-діодах для кожної умови, як показано на рисунку 5. Густина розширеного 1SSF зменшується зі збільшенням дози протонів, і навіть при дозі 1012 см-2 густина розширеного 1SSF значно нижча, ніж у неімплантованому PiN-діоді.
Збільшення щільності SF PiN діодів з імплантацією протонів та без неї після навантаження імпульсним струмом (кожен стан включав три навантажені діоди).
Скорочення часу життя носіїв також впливає на пригнічення розширення, а інжекція протонів зменшує час життя носіїв32,36. Ми спостерігали час життя носіїв в епітаксійному шарі товщиною 60 мкм з інжекованими протонами 1014 см-2. Хоча імплантація зменшує значення початкового часу життя носіїв до ~10%, подальший відпал відновлює його до ~50%, як показано на рис. S7. Таким чином, час життя носіїв, зменшений через імплантацію протонів, відновлюється шляхом високотемпературного відпалу. Хоча 50% скорочення часу життя носіїв також пригнічує поширення дефектів пакування, вольт-амперні характеристики, які зазвичай залежать від часу життя носіїв, показують лише незначні відмінності між інжекованими та неімплантованими діодами. Тому ми вважаємо, що закріплення частинок заряду (PD) відіграє певну роль у гальмуванні розширення 1SSF.
Хоча SIMS не виявив водень після відпалу при 1600°C, як повідомлялося в попередніх дослідженнях, ми спостерігали вплив імплантації протонів на пригнічення розширення 1SSF, як показано на рисунках 1 та 4. 3, 4. Тому ми вважаємо, що ЧД закріплений атомами водню з щільністю нижче межі виявлення SIMS (2 × 1016 см-3) або точковими дефектами, викликаними імплантацією. Слід зазначити, що ми не підтвердили збільшення опору увімкненого стану через видовження 1SSF після навантаження імпульсним струмом. Це може бути пов'язано з недосконалими омічними контактами, створеними за допомогою нашого процесу, які будуть усунені найближчим часом.
На завершення, ми розробили метод гасіння для розширення BPD до 1SSF у 4H-SiC PiN діодах з використанням протонної імплантації перед виготовленням пристрою. Погіршення вольт-амперної характеристики під час протонної імплантації є незначним, особливо при дозі протонів 1012 см–2, але ефект придушення розширення 1SSF є значним. Хоча в цьому дослідженні ми виготовили PiN діоди товщиною 10 мкм з протонною імплантацією на глибину 10 мкм, все ще можливо додатково оптимізувати умови імплантації та застосувати їх для виготовлення інших типів 4H-SiC пристроїв. Слід враховувати додаткові витрати на виготовлення пристроїв під час протонної імплантації, але вони будуть подібними до витрат на імплантацію іонів алюмінію, що є основним процесом виготовлення силових пристроїв 4H-SiC. Таким чином, протонна імплантація перед обробкою пристрою є потенційним методом виготовлення біполярних силових пристроїв 4H-SiC без виродження.
Як зразок використовували 4-дюймову пластину n-типу 4H-SiC з товщиною епітаксійного шару 10 мкм та концентрацією донорного легування 1 × 10^16 см⁻³. Перед обробкою пристрою іони H+ імплантували в пластину з енергією прискорення 0,95 МеВ за кімнатної температури на глибину близько 10 мкм під нормальним кутом до поверхні пластини. Під час протонної імплантації використовували маску на пластині, причому пластина мала ділянки без та з дозою протонів 10^12, 10^14 або 10^16 см⁻². Потім іони Al з дозами протонів 10^20 та 10^17 см⁻³ імплантували по всій пластині на глибину 0–0,2 мкм та 0,2–0,5 мкм від поверхні, з подальшим відпалом при 1600°C для формування вуглецевої шапки для формування шару p-типу. Згодом на сторону підкладки було нанесено контакт Ni зі зворотного боку, а на сторону епітаксійного шару – гребінчастий контакт Ti/Al розміром 2,0 мм × 2,0 мм, сформований за допомогою фотолітографії та процесу відшаровування. Нарешті, контактний відпал проводився за температури 700 °C. Після розрізання пластини на чіпи, ми виконали характеристику напружень та нанесення.
Вольт-амперні характеристики виготовлених PiN-діодів спостерігали за допомогою аналізатора параметрів напівпровідника HP4155B. Як електричне напруження, протягом 2 годин подавався 10-мілісекундний імпульсний струм 212,5 А/см2 з частотою 10 імпульсів/с. Коли ми вибрали нижчу щільність струму або частоту, ми не спостерігали розширення 1SSF навіть у PiN-діоді без інжекції протонів. Під час подачі прикладеної електричної напруги температура PiN-діода становить близько 70°C без навмисного нагрівання, як показано на рисунку S8. Електролюмінесцентні зображення були отримані до та після електричного напруження при щільності струму 25 А/см2. Синхротронно-відбивна ковзна падіння рентгенівська топографія з використанням монохроматичного рентгенівського пучка (λ = 0,15 нм) у Центрі синхротронного випромінювання Айчі, вектор ag у BL8S2 становить -1-128 або 11-28 (див. посилання 44 для деталей).
Частота напруги при густині прямого струму 2,5 А/см2 визначається з інтервалом 0,5 В на рис. 2 відповідно до ВАХ кожного стану PiN-діода. За середнім значенням напруження Vave та стандартним відхиленням σ напруження ми будуємо криву нормального розподілу у вигляді пунктирної лінії на рис. 2, використовуючи наступне рівняння:
Вернер, М.Р. та Фарнер, В.Р. Огляд матеріалів, мікросенсорів, систем та пристроїв для застосування в умовах високих температур та суворих умов навколишнього середовища. Вернер, М.Р. та Фарнер, В.Р. Огляд матеріалів, мікросенсорів, систем та пристроїв для застосування в умовах високих температур та суворих умов навколишнього середовища.Вернер, М.Р. та Фарнер, В.Р. Огляд матеріалів, мікросенсорів, систем та пристроїв для застосування в умовах високих температур та жорстких умов. Werner, MR & Fahrner, WR 对用于高温和恶劣环境应用的材料、微传感器、系统和设备的评论。 Вернер, М.Р. та Фарнер, В.Р. Огляд матеріалів, мікросенсорів, систем та пристроїв для застосування в умовах високих температур та несприятливих умов навколишнього середовища.Вернер, М.Р. та Фарнер, В.Р. Огляд матеріалів, мікросенсорів, систем та пристроїв для застосування за високих температур та у жорстких умовах.IEEE Trans. Промислова електроніка. 48, 249–257 (2001).
Кімото, Т. та Купер, Дж. А. Основи технології карбіду кремнію Основи технології карбіду кремнію: розвиток, характеристика, пристрої та застосування Том. Кімото, Т. та Купер, Дж. А. Основи технології карбіду кремнію Основи технології карбіду кремнію: розвиток, характеристика, пристрої та застосування Том.Кімото, Т. та Купер, Дж. А. Основи технології карбіду кремнію Основи технології карбіду кремнію: розвиток, характеристики, пристрої та застосування Том. Кімото, Т. і Купер, Дж.А. Кімото, Т. та Купер, Дж. А. База вуглецево-кремнієвих технологій. База вуглецево-кремнієвих технологій: зростання, опис, обладнання та обсяг застосування.Кімото, Т. та Купер, Дж. Основи технології карбіду кремнію Основи технології карбіду кремнію: розвиток, характеристики, обладнання та застосування Том.252 (Wiley Singapore Pte Ltd, 2014).
Веліадіс, В. Масштабна комерціалізація SiC: статус-кво та перешкоди, які необхідно подолати. альма-матер. наука. Форум 1062, 125–130 (2022).
Бротон, Дж., Смет, В., Туммала, Р.Р. та Джоші, Ю.К. Огляд технологій термічного пакування для автомобільної силової електроніки для тягових цілей. Бротон, Дж., Смет, В., Туммала, Р.Р. та Джоші, Ю.К. Огляд технологій термічного пакування для автомобільної силової електроніки для тягових цілей.Бротон, Дж., Смет, В., Туммала, Р.Р. та Джоші, Ю.К. Огляд технологій термічного пакування для автомобільної силової електроніки для тягових цілей. Броутон, Дж., Смет, В., Туммала, Р.Р. та Джоші, Ю.К. Броутон, Дж., Смет, В., Туммала, Р.Р. та Джоші, Ю.КБротон, Дж., Смет, В., Туммала, Р.Р. та Джоші, Ю.К. Огляд технології термічного пакування для автомобільної силової електроніки для тягових цілей.J. Electron. Корпус. транс. ASME 140, 1-11 (2018).
Сато, К., Като, Х. та Фукусіма, Т. Розробка тягової системи на основі карбіду кремнію для високошвидкісних поїздів Сінкансен наступного покоління. Сато, К., Като, Х. та Фукусіма, Т. Розробка тягової системи на основі карбіду кремнію для високошвидкісних поїздів Сінкансен наступного покоління.Сато К., Като Х. та Фукусіма Т. Розробка прикладної системи тяги на основі карбіду кремнію для високошвидкісних поїздів Сінкансен наступного покоління.Сато К., Като Х. та Фукусіма Т. Розробка тягової системи для застосування SiC у високошвидкісних поїздах Сінкансен наступного покоління. Додаток IEEJ J. Ind. 9, 453–459 (2020).
Сензакі, Дж., Хаясі, С., Йонезава, Ю. та Окумура, Х. Проблеми реалізації високонадійних силових пристроїв на основі карбіду кремнію: з урахуванням поточного стану та проблем, пов'язаних з карбідними пластинами. Сензакі, Дж., Хаясі, С., Йонезава, Ю. та Окумура, Х. Проблеми реалізації високонадійних силових пристроїв на основі карбіду кремнію: з урахуванням поточного стану та проблем, пов'язаних з карбідними пластинами.Сензакі, Дж., Хаясі, С., Йонезава, Ю. та Окумура, Х. Проблеми впровадження високонадійних силових пристроїв на основі карбіду кремнію: виходячи з поточного стану та проблеми використання пластин карбіду кремнію. Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. 实现高可靠性SiC 功率器件的挑战：从SiC 晶圆的现状和问题来看。 Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. The challenge of achieving high reliability in SiC power devices: from SiC 晶圆的电视和问题设计。Сензакі Дж., Хаяші С., Йонезава Ю. та Окумура Х. Проблеми розробки високонадійних силових пристроїв на основі карбіду кремнію: огляд стану та проблем, пов'язаних з пластинами з карбіду кремнію.На Міжнародному симпозіумі IEEE з фізики надійності (IRPS) 2018 року. (Сензакі, Дж. та ін., ред.) 3B.3-1-3B.3-6 (IEEE, 2018).
Кім, Д. та Сунг, В. Покращена стійкість до короткого замикання для 1,2 кВ 4H-SiC MOSFET з використанням глибокої P-ями, реалізованої шляхом канальної імплантації. Кім, Д. та Сунг, В. Покращена стійкість до короткого замикання для 1,2 кВ 4H-SiC MOSFET з використанням глибокої P-ями, реалізованої шляхом канальної імплантації.Кім, Д. та Сунг, В. Покращена стійкість до короткого замикання для 1,2 кВ 4H-SiC MOSFET з використанням глибокої P-ями, реалізованої шляхом імплантації каналу. Kim, D. & Sung, W. 使用通过沟道注入实现的深P 阱提高了1.2kV 4H-SiC MOSFET 的短路耐用性。 Kim, D. & Sung, W. P 阱提高了1,2 кВ 4H-SiC MOSFETКім, Д. та Сунг, В. Покращена стійкість до короткого замикання 1,2 кВ 4H-SiC MOSFET з використанням глибоких P-ярдзян шляхом імплантації каналу.Листи IEEE Electronic Devices 42, 1822–1825 (2021).
Сковронський М. та ін. Рух дефектів, посилений рекомбінацією, у 4H-SiC pn діодах з прямим зміщенням. J. Application physics. 92, 4699–4704 (2002).
Ха, С., Мешковський, П., Сковронський, М. та Роуленд, Л.Б. Перетворення дислокацій в епітаксії карбіду кремнію 4H. Ха, С., Мешковський, П., Сковронський, М. та Роуленд, Л.Б. Перетворення дислокацій в епітаксії карбіду кремнію 4H.Ха С., Мешковскі П., Сковронський М. та Роуленд Л.Б. Перетворення дислокацій під час 4H карбід-кремнієвої епітаксії. Ha, S., Mieszkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB 4H 碳化硅外延中的位错转换。 Га, С., Мєшковський, П., Сковронський, М. і Роуленд, Л. Б. 4H Га, С., Мешковський, П., Сковронський, М. і Роуленд, Л.Б.Дислокаційний перехід 4H в епітаксії карбіду кремнію.J. Crystal. Зростання 244, 257–266 (2002).
Сковронський, М. та Ха, С. Деградація біполярних пристроїв на основі гексагонального карбіду кремнію. Сковронський, М. та Ха, С. Деградація біполярних пристроїв на основі гексагонального карбіду кремнію.Сковронський М. та Ха С. Деградація гексагональних біполярних пристроїв на основі карбіду кремнію. Skowronski, M. & Ha, S. 六方碳化硅基双极器件的降解。 Сковронський М. та Ха С.Сковронський М. та Ха С. Деградація гексагональних біполярних пристроїв на основі карбіду кремнію.Журнал прикладної фізики 99, 011101 (2006).
Агарвал, А., Фатіма, Х., Хейні, С. та Рю, С.-Х. Агарвал, А., Фатіма, Х., Хейні, С. та Рю, С.-Х.Агарвал А., Фатіма Х., Хейні С. та Рю С.-Х. Агарвал, А., Фатіма, Х., Хейні, С. та Рю, С.-Х. Агарвал, А., Фатіма, Х., Хейні, С. та Рю, С.-Х.Агарвал А., Фатіма Х., Хейні С. та Рю С.-Х.Новий механізм деградації високовольтних силових MOSFET-транзисторів на основі SiC. IEEE Electronic Devices Lett. 28, 587–589 (2007).
Колдуелл, Дж. Д., Штальбуш, Р. Е., Анкона, М. Г., Глембокі, О. Дж. та Хобарт, К. Д. Про рушійну силу руху дефектів пакування, індукованих рекомбінацією, у 4H–SiC. Колдуелл, Дж. Д., Штальбуш, Р. Е., Анкона, М. Г., Глембокі, О. Дж. та Хобарт, К. Д. Про рушійну силу руху дефектів пакування, індукованого рекомбінацією, у 4H-SiC.Колдуелл, Дж. Д., Сталбуш, Р. Е., Анкона, М. Г., Глембокі, О. Дж. та Хобарт, К. Д. Про рушійну силу руху дефектів пакування, індукованих рекомбінацією, у 4H-SiC. Caldwell, JD, Stahlbush, RE, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, KD 关于4H-SiC 中复合引起的层错运动的驱动力。 Колдуелл, Дж.Д., Сталбуш, Ред., Анкона, М., Глембокі, О.Дж. та Хобарт, К.Д.Колдуелл, Дж. Д., Сталбуш, Р. Е., Анкона, М. Г., Глембокі, О. Дж. та Хобарт, К. Д., Про рушійну силу руху дефектів пакування, індукованих рекомбінацією, у 4H-SiC.Журнал прикладної фізики. 108, 044503 (2010).
Іїдзіма, А. та Кімото, Т. Електронно-енергетична модель утворення одиночних дефектів пакування Шоклі в кристалах 4H-SiC. Іїдзіма, А. та Кімото, Т. Електронно-енергетична модель утворення одиночних дефектів пакування Шоклі в кристалах 4H-SiC.Іїдзіма, А. та Кімото, Т. Електронно-енергетична модель формування одиничних дефектів упаковки Шоклі в кристалах 4H-SiC. Iijima, A. & Kimoto, T. 4H-SiC 晶体中单Shockley 堆垛层错形成的电子能量模型。 Іїдзіма, А. та Кімото, Т. Електронно-енергетична модель формування одиночного дефекту пакування Шоклі в кристалі 4H-SiC.Іїдзіма, А. та Кімото, Т. Електронно-енергетична модель формування однодефектної упаковки Шоклі в кристалах 4H-SiC.Журнал прикладної фізики 126, 105703 (2019).
Іїдзіма, А. та Кімото, Т. Оцінка критичної умови для розширення/стискання окремих дефектів пакування Шоклі в 4H-SiC PiN діодах. Іїдзіма, А. та Кімото, Т. Оцінка критичної умови для розширення/стискання окремих дефектів пакування Шоклі в 4H-SiC PiN діодах.Іїдзіма, А. та Кімото, Т. Оцінка критичного стану для розширення/стиснення одиночних дефектів упаковки Шоклі в 4H-SiC PiN-діодах. Iijima, A. & Kimoto, T. 估计4H-SiC PiN 二极管中单个Shockley 堆垛层错膨胀/收缩的临界条件。 Іїдзіма, А. та Кімото, Т. Оцінка умов розширення/стискання одного шару пакування Шоклі в 4H-SiC PiN діодах.Іїдзіма, А. та Кімото, Т. Оцінка критичних умов для розширення/стиснення упаковки одиничних дефектів за методом Шоклі в 4H-SiC PiN-діодах.Прикладна фізика Райт. 116, 092105 (2020).
Маннен, Ю., Шімада, К., Асада, К. та Отані, Н. Модель дії квантових ям для формування одного дефекту пакування Шоклі в кристалі 4H-SiC за нерівноважних умов. Маннен, Ю., Шімада, К., Асада, К. та Отані, Н. Модель дії квантових ям для формування одного дефекту пакування Шоклі в кристалі 4H-SiC за нерівноважних умов.Маннен Й., Шімада К., Асада К. та Отані Н. Модель квантової ями для формування одиничного дефекту пакування Шоклі в кристалі 4H-SiC за нерівноважних умов.Маннен Й., Шімада К., Асада К. та Отані Н. Модель взаємодії квантових ям для формування одиночних дефектів пакування Шоклі в кристалах 4H-SiC за нерівноважних умов. J. Application physics. 125, 085705 (2019).
Галецкас, А., Ліннрос, Й. та Піруз, П. Дефекти пакування, індуковані рекомбінацією: докази загального механізму в гексагональному SiC. Галецкас, А., Ліннрос, Й. та Піруз, П. Дефекти пакування, індуковані рекомбінацією: докази загального механізму в гексагональному SiC.Галецкас, А., Ліннрос, Й. та Піруз, П. Дефекти упаковки, викликані рекомбінацією: докази спільного механізму в гексагональному SiC. Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. 复合诱导的堆垛层错：六方SiC 中一般机制的证据。 Галецкас, А., Ліннрос, Й. та Піруз, П. Докази загального механізму композитного індукційного укладання шару: карбід кремнію (SiC).Галецкас, А., Ліннрос, Й. та Піруз, П. Дефекти упаковки, викликані рекомбінацією: докази спільного механізму в гексагональному SiC.фізика Пастор Райт. 96, 025502 (2006).
Ісікава, Ю., Судо, М., Яо, Ю.-З., Сугавара, Ю. та Като, М. Розширення одиничного дефекту пакування Шоклі в епітаксіальному шарі 4H-SiC (11 2 ¯0), спричинене опроміненням електронним променем.Ісікава, Ю., Судо М., Ю.-З. Опромінення променем.Ісікава, Ю., Судо М., Ю.-З Психологія.Коробка, Ю., М. Судо, Y.-Z Chem., J. Chem., 123, 225101 (2018).
Като, М., Катахіра, С., Ічікава, Ю., Харада, С. та Кімото, Т. Спостереження рекомбінації носіїв заряду в одиночних дефектах укладання Шоклі та на часткових дислокаціях у 4H-SiC. Като, М., Катахіра, С., Ічікава, Ю., Харада, С. та Кімото, Т. Спостереження рекомбінації носіїв заряду в одиночних дефектах укладання Шоклі та на часткових дислокаціях у 4H-SiC.Като М., Катахіра С., Ітікава Ю., Харада С. та Кімото Т. Спостереження рекомбінації носіїв заряду в одиночних дефектах упаковки Шоклі та часткових дислокаціях у 4H-SiC. Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. 单Shockley 堆垛层错和4H-SiC 部分位错中载流子复合的观察。 Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. 单Шоклі стекування стекування和4H-SiC часткове 位错中载流子去生的可以。Като М., Катахіра С., Ітікава Ю., Харада С. та Кімото Т. Спостереження рекомбінації носіїв заряду в одиночних дефектах упаковки Шоклі та часткових дислокаціях у 4H-SiC.Журнал прикладної фізики 124, 095702 (2018).
Кімото, Т. та Ватанабе, Х. Інженерія дефектів у технології SiC для високовольтних силових пристроїв. Кімото, Т. та Ватанабе, Х. Інженерія дефектів у технології SiC для високовольтних силових пристроїв.Кімото, Т. та Ватанабе, Х. Розвиток дефектів у технології SiC для високовольтних силових пристроїв. Кімото, Т. та Ватанабе, Х. 用于高压功率器件的SiC 技术中的缺陷工程. Кімото, Т. та Ватанабе, Х. Інженерія дефектів у технології SiC для високовольтних силових пристроїв.Кімото, Т. та Ватанабе, Х. Розвиток дефектів у технології SiC для високовольтних силових пристроїв.прикладна фізика Експрес 13, 120101 (2020).
Zhang, Z. & Sudarshan, TS Базальна площинна бездислокаційна епітаксія карбіду кремнію. Zhang, Z. & Sudarshan, TS Базальна площинна бездислокаційна епітаксія карбіду кремнію.Чжан З. та Сударшан Т.С. Бездислокаційна епітаксія карбіду кремнію в базальній площині. Zhang, Z. & Sudarshan, TS 碳化硅基面无位错外延。 Чжан, З. та Сударшан, Т.С.Чжан З. та Сударшан Т.С. Бездислокаційна епітаксія базальних площин карбіду кремнію.твердження. фізика. Райт. 87, 151913 (2005).
Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS Механізм усунення дислокацій базальної площини в тонких плівках SiC шляхом епітаксії на протравленій підкладці. Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS Механізм усунення дислокацій базальної площини в тонких плівках SiC шляхом епітаксії на протравленій підкладці.Чжан З., Моултон Е. та Сударшан Т.С. Механізм усунення дислокацій базової площини в тонких плівках SiC шляхом епітаксії на протравленій підкладці. Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS 通过在蚀刻衬底上外延消除SiC 薄膜中基面位错的机制。 Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS Механізм усунення тонкої плівки SiC шляхом травлення підкладки.Чжан З., Моултон Е. та Сударшан Т.С. Механізм усунення дислокацій базової площини в тонких плівках SiC шляхом епітаксії на протравлених підкладках.Прикладна фізика Райт. 89, 081910 (2006).
Шталбуш Р.Є. та ін. Переривання росту призводить до зменшення дислокацій базальної площини під час епітаксії 4H-SiC. твердження. фізика. Райт. 94, 041916 (2009).
Zhang, X. & Tsuchida, H. Перетворення дислокацій базальної площини на дислокації з різьбленням на краях в епішарах 4H-SiC шляхом високотемпературного відпалу. Zhang, X. & Tsuchida, H. Перетворення дислокацій базальної площини на дислокації з різьбленням на краях в епішарах 4H-SiC шляхом високотемпературного відпалу.Zhang, X. та Tsuchida, H. Трансформація дислокацій базальної площини в дислокації з різьбленням на краях в епітаксійних шарах 4H-SiC шляхом високотемпературного відпалу. Zhang, X. & Tsuchida, H. 通过高温退火将4H-SiC 外延层中的基面位错转化为螺纹刃位错。 Zhang, X. & Tsuchida, H. 通过高温退火将4H-SiCZhang, X. та Tsuchida, H. Трансформація дислокацій базової площини в дислокації краю нитки в епітаксійних шарах 4H-SiC шляхом високотемпературного відпалу.J. Application physics. 111, 123-512 (2012).
Song, H. & Sudarshan, TS. Конверсія дислокацій базальної площини поблизу межі епішар/підкладка при епітаксіальному зростанні 4H–SiC з кутом відхилення 4° від осі. Song, H. & Sudarshan, TS. Конверсія дислокацій базальної площини поблизу межі епішар/підкладка при епітаксіальному зростанні 4H–SiC з кутом відхилення 4° від осі.Сонг, Х. та Сударшан, Т.С. Трансформація дислокацій базальної площини поблизу межі епітаксійного шару/підкладки під час позаосьового епітаксійного росту 4H–SiC. Song, H. & Sudarshan, TS 在4° 离轴4H-SiC 外延生长中外延层/衬底界面附近的基底平面位错转换。 Song, H. & Sudarshan, TS 在4° 离轴4H-SiC Сонг, Х. та Сударшан, Т.С.Плоский дислокаційний перехід підкладки поблизу межі епітаксійного шару/підкладки під час епітаксійного росту 4H-SiC поза оссю 4°.J. Crystal. Зростання 371, 94–101 (2013).
Коніші, К. та ін. При високому струмі поширення дефекту укладання дислокацій базальної площини в епітаксійних шарах 4H-SiC трансформується в дислокації краю філаменту. J. Application physics. 114, 014504 (2013).
Коніші, К. та ін. Розробка епітаксійних шарів для біполярних недеградованих SiC MOSFET шляхом виявлення протяжних сайтів зародження дефектів укладання в операційному рентгеноструктурному аналізі. AIP Advanced 12, 035310 (2022).
Лін, С. та ін. Вплив дислокаційної структури базальної площини на поширення одиночного дефекту пакування типу Шоклі під час розпаду прямого струму 4H-SiC pin-діодів. Японія. J. Application physics. 57, 04FR07 (2018).
Тахара, Т. та ін. Короткий час життя неосновних носіїв заряду в багатих на азот епішарах 4H-SiC використовується для придушення дефектів пакування в PiN діодах. J. Application physics. 120, 115-101 (2016).
Тахара, Т. та ін. Залежність поширення окремого дефекту пакування Шоклі в 4H-SiC PiN діодах від концентрації інжектованих носіїв заряду. J. Application. Physics 123, 025707 (2018).
Мае, С., Тавара, Т., Цучида, Х. та Като, М. Мікроскопічна система FCA для вимірювання часу життя носіїв заряду з роздільною здатністю за глибиною в SiC. Мае, С., Тавара, Т., Цучида, Х. та Като, М. Мікроскопічна система FCA для вимірювання часу життя носіїв заряду з роздільною здатністю за глибиною в SiC.Мей, С., Тавара, Т., Цучіда, Х. та Като, М. Мікроскопічна система FCA для вимірювання часу життя носіїв заряду з роздільною здатністю за глибиною в карбіді кремнію. Mae, S.、Tawara, T.、Tsuchida, H. & Kato, M. 用于SiC 中深度分辨载流子寿命测量的显微FCA 系统。 Mae, S.、Tawara, T.、Tsuchida, H. & Kato, M. For SiC середньої глибини 分辨载流子вимірювання тривалості служби的月微система FCA。Мей С., Тавара Т., Цучіда Х. та Като М. Система Micro-FCA для вимірювання часу життя носіїв заряду з роздільною здатністю за глибиною в карбіді кремнію.Форум альма-матер-науки 924, 269–272 (2018).
Хіраяма, Т. та ін. Розподіл часу життя носіїв заряду по глибині в товстих епітаксійних шарах 4H-SiC вимірювали неруйнівним методом з використанням часової роздільної здатності поглинання вільних носіїв та перехресного світла. Switch to science.meter. 91, 123902 (2020).
Час публікації: 06 листопада 2022 р.
