ຂອບໃຈທີ່ທ່ານເຂົ້າມາຢ້ຽມຊົມ Nature.com. ໂປຣແກຣມທ່ອງເວັບລຸ້ນທີ່ທ່ານກຳລັງໃຊ້ຢູ່ນັ້ນຮອງຮັບ CSS ໄດ້ຈຳກັດ. ເພື່ອປະສົບການທີ່ດີທີ່ສຸດ, ພວກເຮົາແນະນຳໃຫ້ທ່ານໃຊ້ໂປຣແກຣມທ່ອງເວັບທີ່ອັບເດດແລ້ວ (ຫຼື ປິດໂໝດຄວາມເຂົ້າກັນໄດ້ໃນ Internet Explorer). ໃນລະຫວ່າງນີ້, ເພື່ອຮັບປະກັນການຮອງຮັບຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ, ພວກເຮົາຈະສະແດງຜົນເວັບໄຊທ໌ໂດຍບໍ່ມີຮູບແບບ ແລະ JavaScript.
4H-SiC ໄດ້ຖືກນຳມາໃຊ້ເປັນວັດສະດຸສຳລັບອຸປະກອນເຄິ່ງຕົວນຳໄຟຟ້າ. ເຖິງຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ຄວາມໜ້າເຊື່ອຖືໃນໄລຍະຍາວຂອງອຸປະກອນ 4H-SiC ເປັນອຸປະສັກຕໍ່ການນຳໃຊ້ຢ່າງກວ້າງຂວາງ, ແລະບັນຫາຄວາມໜ້າເຊື່ອຖືທີ່ສຳຄັນທີ່ສຸດຂອງອຸປະກອນ 4H-SiC ແມ່ນການເສື່ອມສະພາບຂອງໄບໂພລາ. ການເສື່ອມສະພາບນີ້ເກີດຈາກການແຜ່ກະຈາຍຂອງຄວາມຜິດພາດ Shockley stacking (1SSF) ດຽວຂອງການເຄື່ອນທີ່ຂອງລະນາບພື້ນຖານໃນຜລຶກ 4H-SiC. ໃນທີ່ນີ້, ພວກເຮົາສະເໜີວິທີການໃນການສະກັດກັ້ນການຂະຫຍາຍຕົວ 1SSF ໂດຍການຝັງໂປຣຕອນໃສ່ແຜ່ນເວເຟີ epitaxial 4H-SiC. ໄດໂອດ PiN ທີ່ຜະລິດຢູ່ໃນແຜ່ນເວເຟີທີ່ມີການຝັງໂປຣຕອນສະແດງໃຫ້ເຫັນລັກສະນະກະແສ-ແຮງດັນດຽວກັນກັບໄດໂອດທີ່ບໍ່ມີການຝັງໂປຣຕອນ. ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, ການຂະຫຍາຍຕົວ 1SSF ຖືກສະກັດກັ້ນຢ່າງມີປະສິດທິພາບໃນໄດໂອດ PiN ທີ່ຝັງໂປຣຕອນ. ດັ່ງນັ້ນ, ການຝັງໂປຣຕອນເຂົ້າໄປໃນແຜ່ນເວເຟີ epitaxial 4H-SiC ເປັນວິທີການທີ່ມີປະສິດທິພາບໃນການສະກັດກັ້ນການເສື່ອມສະພາບຂອງໄບໂພລາຂອງອຸປະກອນເຄິ່ງຕົວນຳໄຟຟ້າ 4H-SiC ໃນຂະນະທີ່ຮັກສາປະສິດທິພາບຂອງອຸປະກອນ. ຜົນໄດ້ຮັບນີ້ປະກອບສ່ວນເຂົ້າໃນການພັດທະນາອຸປະກອນ 4H-SiC ທີ່ໜ້າເຊື່ອຖືສູງ.
ຊິລິກອນຄາໄບ (SiC) ໄດ້ຮັບການຍອມຮັບຢ່າງກວ້າງຂວາງວ່າເປັນວັດສະດຸເຄິ່ງຕົວນຳສຳລັບອຸປະກອນເຄິ່ງຕົວນຳທີ່ມີພະລັງງານສູງ ແລະ ຄວາມຖີ່ສູງ ເຊິ່ງສາມາດເຮັດວຽກໄດ້ໃນສະພາບແວດລ້ອມທີ່ຮຸນແຮງ1. ມີໂພລີໄທບ໌ SiC ຫຼາຍຊະນິດ, ໃນນັ້ນ 4H-SiC ມີຄຸນສົມບັດທາງກາຍະພາບຂອງອຸປະກອນເຄິ່ງຕົວນຳທີ່ດີເລີດເຊັ່ນ: ການເຄື່ອນທີ່ຂອງເອເລັກຕຣອນສູງ ແລະ ສະໜາມໄຟຟ້າທີ່ແຕກຫັກຢ່າງແຂງແຮງ2. ເວເຟີ 4H-SiC ທີ່ມີເສັ້ນຜ່າສູນກາງ 6 ນິ້ວ ປະຈຸບັນໄດ້ຖືກນຳມາໃຊ້ເປັນສິນຄ້າ ແລະ ນຳໃຊ້ສຳລັບການຜະລິດອຸປະກອນເຄິ່ງຕົວນຳພະລັງງານຈຳນວນຫຼາຍ3. ລະບົບດຶງສຳລັບພາຫະນະໄຟຟ້າ ແລະ ລົດໄຟໄດ້ຖືກຜະລິດໂດຍໃຊ້ອຸປະກອນເຄິ່ງຕົວນຳພະລັງງານ 4H-SiC4.5. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ອຸປະກອນ 4H-SiC ຍັງປະສົບກັບບັນຫາຄວາມໜ້າເຊື່ອຖືໃນໄລຍະຍາວເຊັ່ນ: ການແຕກຫັກຂອງໄດອີເລັກຕຣິກ ຫຼື ຄວາມໜ້າເຊື່ອຖືຈາກການລັດວົງຈອນ,6,7 ໃນນັ້ນບັນຫາຄວາມໜ້າເຊື່ອຖືທີ່ສຳຄັນທີ່ສຸດອັນໜຶ່ງແມ່ນການເສື່ອມໂຊມຂອງໄບໂພລາ2,8,9,10,11. ການເສື່ອມໂຊມຂອງໄບໂພລານີ້ໄດ້ຖືກຄົ້ນພົບຫຼາຍກວ່າ 20 ປີກ່ອນ ແລະ ເປັນບັນຫາມາດົນແລ້ວໃນການຜະລິດອຸປະກອນ SiC.
ການເສື່ອມສະພາບຂອງໄບໂພລາແມ່ນເກີດຈາກຂໍ້ບົກຜ່ອງຂອງ Shockley stack (1SSF) ດຽວໃນຜລຶກ 4H-SiC ທີ່ມີການເສື່ອມສະພາບຂອງລະນາບພື້ນຖານ (BPDs) ທີ່ແຜ່ລາມໂດຍ recombination enhanced dislocation glide (REDG)12,13,14,15,16,17,18,19. ດັ່ງນັ້ນ, ຖ້າການຂະຫຍາຍ BPD ຖືກສະກັດກັ້ນເປັນ 1SSF, ອຸປະກອນພະລັງງານ 4H-SiC ສາມາດຜະລິດໄດ້ໂດຍບໍ່ມີການເສື່ອມສະພາບຂອງໄບໂພລາ. ມີຫຼາຍວິທີການໄດ້ຖືກລາຍງານວ່າສະກັດກັ້ນການແຜ່ກະຈາຍຂອງ BPD, ເຊັ່ນ: ການຫັນປ່ຽນ BPD ໄປສູ່ Thread Edge Dislocation (TED) 20,21,22,23,24. ໃນແຜ່ນຊີດີ epitaxial SiC ລຸ້ນລ່າສຸດ, BPD ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນມີຢູ່ໃນຊັ້ນ substrate ແລະບໍ່ແມ່ນຢູ່ໃນຊັ້ນ epitaxial ເນື່ອງຈາກການປ່ຽນ BPD ເປັນ TED ໃນໄລຍະເລີ່ມຕົ້ນຂອງການເຕີບໂຕຂອງ epitaxial. ດັ່ງນັ້ນ, ບັນຫາທີ່ຍັງເຫຼືອຂອງການເສື່ອມສະພາບຂອງໄບໂພລາແມ່ນການແຈກຢາຍຂອງ BPD ໃນຊັ້ນ substrate 25,26,27. ການໃສ່ "ຊັ້ນເສີມແຮງປະສົມ" ລະຫວ່າງຊັ້ນລອຍ ແລະ ຊັ້ນຮອງພື້ນໄດ້ຖືກສະເໜີໃຫ້ເປັນວິທີການທີ່ມີປະສິດທິພາບໃນການສະກັດກັ້ນການຂະຫຍາຍຕົວຂອງ BPD ໃນຊັ້ນຮອງພື້ນ28, 29, 30, 31. ຊັ້ນນີ້ເພີ່ມຄວາມເປັນໄປໄດ້ຂອງການລວມຕົວຂອງຄູ່ຮູອີເລັກຕຣອນໃນຊັ້ນ epitaxial ແລະ ຊັ້ນຮອງພື້ນ SiC. ການຫຼຸດຜ່ອນຈຳນວນຄູ່ຮູອີເລັກຕຣອນຫຼຸດຜ່ອນແຮງຂັບເຄື່ອນຂອງ REDG ຕໍ່ກັບ BPD ໃນຊັ້ນຮອງພື້ນ, ດັ່ງນັ້ນຊັ້ນເສີມແຮງປະສົມສາມາດສະກັດກັ້ນການເສື່ອມສະພາບຂອງໄບໂພລາ. ຄວນສັງເກດວ່າການໃສ່ຊັ້ນນັ້ນກ່ຽວຂ້ອງກັບຄ່າໃຊ້ຈ່າຍເພີ່ມເຕີມໃນການຜະລິດເວເຟີ, ແລະ ຖ້າບໍ່ມີການໃສ່ຊັ້ນ, ມັນຍາກທີ່ຈະຫຼຸດຜ່ອນຈຳນວນຄູ່ຮູອີເລັກຕຣອນໂດຍການຄວບຄຸມພຽງແຕ່ການຄວບຄຸມອາຍຸການໃຊ້ງານຂອງຕົວນຳ. ດັ່ງນັ້ນ, ຍັງມີຄວາມຕ້ອງການຢ່າງແຂງແຮງໃນການພັດທະນາວິທີການສະກັດກັ້ນອື່ນໆເພື່ອໃຫ້ບັນລຸຄວາມສົມດຸນທີ່ດີກວ່າລະຫວ່າງຄ່າໃຊ້ຈ່າຍໃນການຜະລິດອຸປະກອນ ແລະ ຜົນຜະລິດ.
ເນື່ອງຈາກການຂະຫຍາຍ BPD ໄປຫາ 1SSF ຮຽກຮ້ອງໃຫ້ມີການເຄື່ອນໄຫວຂອງການເຄື່ອນທີ່ບາງສ່ວນ (PDs), ການຕິດ PD ເປັນວິທີການທີ່ມີຄວາມຫວັງໃນການຍັບຍັ້ງການເສື່ອມສະພາບຂອງໄບໂພລາ. ເຖິງແມ່ນວ່າການຕິດ PD ໂດຍສິ່ງເຈືອປົນໂລຫະໄດ້ຖືກລາຍງານແລ້ວ, FPDs ໃນຊັ້ນຮອງ 4H-SiC ແມ່ນຕັ້ງຢູ່ໃນໄລຍະຫຼາຍກວ່າ 5 μm ຈາກໜ້າດິນຂອງຊັ້ນ epitaxial. ນອກຈາກນັ້ນ, ເນື່ອງຈາກສຳປະສິດການແຜ່ກະຈາຍຂອງໂລຫະໃດໆໃນ SiC ມີຂະໜາດນ້ອຍຫຼາຍ, ມັນຍາກສຳລັບສິ່ງເຈືອປົນໂລຫະທີ່ຈະແຜ່ກະຈາຍເຂົ້າໄປໃນຊັ້ນຮອງ34. ເນື່ອງຈາກມວນອະຕອມຂອງໂລຫະທີ່ຂ້ອນຂ້າງໃຫຍ່, ການຝັງໄອອອນຂອງໂລຫະກໍ່ເປັນເລື່ອງຍາກເຊັ່ນກັນ. ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, ໃນກໍລະນີຂອງໄຮໂດຣເຈນ, ທາດທີ່ເບົາທີ່ສຸດ, ໄອອອນ (ໂປຣຕອນ) ສາມາດຖືກຝັງເຂົ້າໄປໃນ 4H-SiC ໃນຄວາມເລິກຫຼາຍກວ່າ 10 µm ໂດຍໃຊ້ເຄື່ອງເລັ່ງຊັ້ນ MeV. ດັ່ງນັ້ນ, ຖ້າການຝັງໂປຣຕອນມີຜົນກະທົບຕໍ່ການຕິດ PD, ມັນສາມາດຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອສະກັດກັ້ນການແຜ່ກະຈາຍຂອງ BPD ໃນຊັ້ນຮອງ. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ການຝັງໂປຣຕອນສາມາດທໍາລາຍ 4H-SiC ແລະເຮັດໃຫ້ປະສິດທິພາບຂອງອຸປະກອນຫຼຸດລົງ37,38,39,40.
ເພື່ອເອົາຊະນະການເສື່ອມສະພາບຂອງອຸປະກອນຍ້ອນການຝັງໂປຣຕອນ, ການອົບແຫ້ງດ້ວຍອຸນຫະພູມສູງແມ່ນໃຊ້ເພື່ອສ້ອມແປງຄວາມເສຍຫາຍ, ຄ້າຍຄືກັບວິທີການອົບແຫ້ງທີ່ໃຊ້ທົ່ວໄປຫຼັງຈາກການຝັງໄອອອນຮັບໃນການປະມວນຜົນອຸປະກອນ1, 40, 41, 42. ເຖິງແມ່ນວ່າການວິເຄາະມວນສານໄອອອນທຸຕິຍະພູມ (SIMS)43 ໄດ້ລາຍງານການແຜ່ກະຈາຍໄຮໂດຣເຈນຍ້ອນການອົບແຫ້ງດ້ວຍອຸນຫະພູມສູງ, ແຕ່ມັນເປັນໄປໄດ້ວ່າພຽງແຕ່ຄວາມໜາແໜ້ນຂອງອະຕອມໄຮໂດຣເຈນໃກ້ກັບ FD ເທົ່ານັ້ນທີ່ບໍ່ພຽງພໍທີ່ຈະກວດຫາການຕິດຂອງ PR ໂດຍໃຊ້ SIMS. ດັ່ງນັ້ນ, ໃນການສຶກສານີ້, ພວກເຮົາໄດ້ຝັງໂປຣຕອນເຂົ້າໄປໃນແຜ່ນ epitaxial 4H-SiC ກ່ອນຂະບວນການຜະລິດອຸປະກອນ, ລວມທັງການອົບແຫ້ງດ້ວຍອຸນຫະພູມສູງ. ພວກເຮົາໄດ້ໃຊ້ໄດໂອດ PiN ເປັນໂຄງສ້າງອຸປະກອນທົດລອງ ແລະ ຜະລິດພວກມັນໃສ່ແຜ່ນ epitaxial 4H-SiC ທີ່ຝັງໂປຣຕອນ. ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ພວກເຮົາໄດ້ສັງເກດຄຸນລັກສະນະຂອງໂວນ-ແອມແປເພື່ອສຶກສາການເສື່ອມສະພາບຂອງປະສິດທິພາບຂອງອຸປະກອນຍ້ອນການສີດໂປຣຕອນ. ຕໍ່ມາ, ພວກເຮົາໄດ້ສັງເກດການຂະຫຍາຍຕົວຂອງ 1SSF ໃນຮູບພາບ electroluminescence (EL) ຫຼັງຈາກໃຊ້ແຮງດັນໄຟຟ້າກັບໄດໂອດ PiN. ສຸດທ້າຍ, ພວກເຮົາໄດ້ຢືນຢັນຜົນກະທົບຂອງການສີດໂປຣຕອນຕໍ່ການສະກັດກັ້ນການຂະຫຍາຍຕົວຂອງ 1SSF.
ໃນຮູບທີ 1 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄຸນລັກສະນະກະແສໄຟຟ້າ-ແຮງດັນ (CVC) ຂອງໄດໂອດ PiN ທີ່ອຸນຫະພູມຫ້ອງໃນພາກພື້ນທີ່ມີ ແລະ ບໍ່ມີການຝັງໂປຣຕອນກ່ອນກະແສໄຟຟ້າແບບກະພິບ. ໄດໂອດ PiN ທີ່ມີການສີດໂປຣຕອນສະແດງໃຫ້ເຫັນລັກສະນະການແກ້ໄຂທີ່ຄ້າຍຄືກັນກັບໄດໂອດທີ່ບໍ່ມີການສີດໂປຣຕອນ, ເຖິງແມ່ນວ່າຄຸນລັກສະນະ IV ຈະຖືກແບ່ງປັນລະຫວ່າງໄດໂອດ. ເພື່ອຊີ້ບອກຄວາມແຕກຕ່າງລະຫວ່າງເງື່ອນໄຂການສີດ, ພວກເຮົາໄດ້ວາງແຜນຄວາມຖີ່ແຮງດັນທີ່ຄວາມໜາແໜ້ນຂອງກະແສໄຟຟ້າໄປໜ້າ 2.5 A/cm2 (ທີ່ກົງກັບ 100 mA) ເປັນຕາຕະລາງສະຖິຕິດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 2. ເສັ້ນໂຄ້ງທີ່ປະມານໂດຍການແຈກຢາຍປົກກະຕິຍັງເປັນຕົວແທນໂດຍເສັ້ນປະ. ດັ່ງທີ່ເຫັນໄດ້ຈາກຈຸດສູງສຸດຂອງເສັ້ນໂຄ້ງ, ຄວາມຕ້ານທານເປີດເພີ່ມຂຶ້ນເລັກນ້ອຍໃນປະລິມານໂປຣຕອນ 1014 ແລະ 1016 cm-2, ໃນຂະນະທີ່ໄດໂອດ PiN ທີ່ມີປະລິມານໂປຣຕອນ 1012 cm-2 ສະແດງໃຫ້ເຫັນລັກສະນະເກືອບຄືກັນກັບທີ່ບໍ່ມີການຝັງໂປຣຕອນ. ພວກເຮົາຍັງໄດ້ປະຕິບັດການຝັງໂປຣຕອນຫຼັງຈາກການຜະລິດໄດໂອດ PiN ທີ່ບໍ່ສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງການສ່ອງແສງໄຟຟ້າທີ່ສະໝໍ່າສະເໝີເນື່ອງຈາກຄວາມເສຍຫາຍທີ່ເກີດຈາກການຝັງໂປຣຕອນດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ S1 ດັ່ງທີ່ໄດ້ອະທິບາຍໄວ້ໃນການສຶກສາກ່ອນໜ້ານີ້ 37,38,39. ດັ່ງນັ້ນ, ການອຸ່ນທີ່ 1600 °C ຫຼັງຈາກການຝັງໄອອອນ Al ແມ່ນຂະບວນການທີ່ຈຳເປັນເພື່ອຜະລິດອຸປະກອນເພື່ອກະຕຸ້ນຕົວຮັບ Al, ເຊິ່ງສາມາດສ້ອມແປງຄວາມເສຍຫາຍທີ່ເກີດຈາກການຝັງໂປຣຕອນ, ເຊິ່ງເຮັດໃຫ້ CVCs ຄືກັນລະຫວ່າງໄດໂອດ PiN ໂປຣຕອນທີ່ຝັງ ແລະ ບໍ່ໄດ້ຝັງ. ຄວາມຖີ່ຂອງກະແສໄຟຟ້າປີ້ນກັບທີ່ -5 V ຍັງຖືກນຳສະເໜີຢູ່ໃນຮູບ S2, ບໍ່ມີຄວາມແຕກຕ່າງທີ່ສຳຄັນລະຫວ່າງໄດໂອດທີ່ມີ ແລະ ບໍ່ມີການສີດໂປຣຕອນ.
ຄຸນລັກສະນະຂອງໂວນ-ແອມແປຂອງໄດໂອດ PiN ທີ່ມີ ແລະ ບໍ່ມີໂປຣຕອນທີ່ຖືກສີດເຂົ້າທີ່ອຸນຫະພູມຫ້ອງ. ຄຳອະທິບາຍສະແດງເຖິງປະລິມານຂອງໂປຣຕອນ.
ຄວາມຖີ່ຂອງແຮງດັນໄຟຟ້າທີ່ກະແສໄຟຟ້າໂດຍກົງ 2.5 A/cm2 ສຳລັບໄດໂອດ PiN ທີ່ມີໂປຣຕອນທີ່ຖືກສີດເຂົ້າ ແລະ ໂປຣຕອນທີ່ບໍ່ໄດ້ສີດເຂົ້າ. ເສັ້ນປະທີ່ສອດຄ່ອງກັບການແຈກຢາຍປົກກະຕິ.
ໃນຮູບທີ 3 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຮູບພາບ EL ຂອງໄດໂອດ PiN ທີ່ມີຄວາມໜາແໜ້ນຂອງກະແສໄຟຟ້າ 25 A/cm2 ຫຼັງຈາກແຮງດັນ. ກ່ອນທີ່ຈະໃຊ້ກະແສໄຟຟ້າແບບກະພິບ, ບໍລິເວນມືດຂອງໄດໂອດບໍ່ໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 3. C2. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 3a, ໃນໄດໂອດ PiN ທີ່ບໍ່ມີການຕິດຕັ້ງໂປຣຕອນ, ບໍລິເວນມືດຫຼາຍບໍລິເວນທີ່ມີຂອບສີອ່ອນໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນຫຼັງຈາກໃຊ້ແຮງດັນໄຟຟ້າ. ບໍລິເວນມືດຮູບຊົງກ້ານດັ່ງກ່າວແມ່ນສັງເກດເຫັນໃນຮູບພາບ EL ສຳລັບ 1SSF ທີ່ຂະຫຍາຍອອກຈາກ BPD ໃນຊັ້ນຮອງພື້ນ28,29. ແທນທີ່ຈະ, ຄວາມຜິດພາດຂອງການຊ້ອນກັນທີ່ຂະຫຍາຍອອກໄປບາງຢ່າງໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນໃນໄດໂອດ PiN ທີ່ມີໂປຣຕອນທີ່ຝັງຢູ່, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 3b–d. ໂດຍການໃຊ້ຮູບແບບພູມສັນຖານ X-ray, ພວກເຮົາໄດ້ຢືນຢັນການມີ PRs ທີ່ສາມາດເຄື່ອນຍ້າຍຈາກ BPD ໄປຫາຊັ້ນຮອງພື້ນຢູ່ບໍລິເວນຂອບຂອງຕົວຕິດຕໍ່ໃນໄດໂອດ PiN ໂດຍບໍ່ມີການສີດໂປຣຕອນ (ຮູບທີ 4: ຮູບພາບນີ້ໂດຍບໍ່ຕ້ອງຖອດເອເລັກໂຕຣດດ້ານເທິງ (ຖ່າຍຮູບ, PR ພາຍໃຕ້ເອເລັກໂຕຣດແມ່ນເບິ່ງບໍ່ເຫັນ). ດັ່ງນັ້ນ, ພື້ນທີ່ມືດໃນຮູບພາບ EL ສອດຄ່ອງກັບ 1SSF BPD ທີ່ຂະຫຍາຍອອກໄປໃນຊັ້ນຮອງພື້ນ. ຮູບພາບ EL ຂອງໄດໂອດ PiN ທີ່ຖືກໂຫຼດອື່ນໆແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 1 ແລະ 2. ວິດີໂອ S3-S6 ທີ່ມີ ແລະ ບໍ່ມີພື້ນທີ່ມືດທີ່ຂະຫຍາຍອອກໄປ (ຮູບພາບ EL ທີ່ປ່ຽນແປງຕາມເວລາຂອງໄດໂອດ PiN ໂດຍບໍ່ມີການສີດໂປຣຕອນ ແລະ ຖືກຝັງຢູ່ທີ່ 1014 cm-2) ຍັງສະແດງຢູ່ໃນຂໍ້ມູນເພີ່ມເຕີມ.
ຮູບພາບ EL ຂອງໄດໂອດ PiN ທີ່ 25 A/cm2 ຫຼັງຈາກ 2 ຊົ່ວໂມງຂອງຄວາມກົດດັນທາງໄຟຟ້າ (a) ໂດຍບໍ່ມີການຝັງໂປຣຕອນ ແລະ ດ້ວຍປະລິມານໂປຣຕອນທີ່ຝັງຢູ່ໃນ (b) 1012 cm-2, (c) 1014 cm-2 ແລະ (d) 1016 cm-2 ໂປຣຕອນ.
ພວກເຮົາໄດ້ຄິດໄລ່ຄວາມໜາແໜ້ນຂອງ 1SSF ທີ່ຂະຫຍາຍອອກໂດຍການຄິດໄລ່ພື້ນທີ່ມືດທີ່ມີຂອບສະຫວ່າງໃນໄດໂອດ PiN ສາມອັນສຳລັບແຕ່ລະເງື່ອນໄຂ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 5. ຄວາມໜາແໜ້ນຂອງ 1SSF ທີ່ຂະຫຍາຍອອກຫຼຸດລົງຕາມປະລິມານໂປຣຕອນທີ່ເພີ່ມຂຶ້ນ, ແລະເຖິງແມ່ນວ່າໃນປະລິມານ 1012 cm-2, ຄວາມໜາແໜ້ນຂອງ 1SSF ທີ່ຂະຫຍາຍອອກແມ່ນຕໍ່າກວ່າຢ່າງຫຼວງຫຼາຍກ່ວາໃນໄດໂອດ PiN ທີ່ບໍ່ໄດ້ຝັງຢູ່.
ຄວາມໜາແໜ້ນທີ່ເພີ່ມຂຶ້ນຂອງໄດໂອດ SF PiN ທີ່ມີ ແລະ ບໍ່ມີການຝັງໂປຣຕອນຫຼັງຈາກການໂຫຼດດ້ວຍກະແສໄຟຟ້າທີ່ມີກຳມະຈອນ (ແຕ່ລະສະຖານະລວມມີໄດໂອດທີ່ໂຫຼດສາມອັນ).
ການຫຼຸດອາຍຸການໃຊ້ງານຂອງຕົວນຳຍັງສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ການສະກັດກັ້ນການຂະຫຍາຍຕົວ, ແລະ ການສີດໂປຣຕອນຊ່ວຍຫຼຸດຜ່ອນອາຍຸການໃຊ້ງານຂອງຕົວນຳ32,36. ພວກເຮົາໄດ້ສັງເກດເຫັນອາຍຸການໃຊ້ງານຂອງຕົວນຳໃນຊັ້ນ epitaxial ໜາ 60 µm ດ້ວຍໂປຣຕອນທີ່ສັກເຂົ້າ 1014 cm-2. ຈາກອາຍຸການໃຊ້ງານເບື້ອງຕົ້ນ, ເຖິງແມ່ນວ່າການຝັງຈະຫຼຸດຄ່າລົງເປັນ ~10%, ການອົບແຫ້ງຕໍ່ມາຈະຟື້ນຟູມັນຄືນມາເປັນ ~50%, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ S7. ດັ່ງນັ້ນ, ອາຍຸການໃຊ້ງານຂອງຕົວນຳ, ຫຼຸດລົງຍ້ອນການຝັງໂປຣຕອນ, ຈະຖືກຟື້ນຟູໂດຍການອົບແຫ້ງທີ່ອຸນຫະພູມສູງ. ເຖິງແມ່ນວ່າການຫຼຸດຜ່ອນ 50% ຂອງອາຍຸການໃຊ້ງານຍັງຊ່ວຍສະກັດກັ້ນການແຜ່ກະຈາຍຂອງຮອຍແຕກຂອງການຊ້ອນກັນ, ແຕ່ຄຸນລັກສະນະ I–V, ເຊິ່ງມັກຈະຂຶ້ນກັບອາຍຸການໃຊ້ງານ, ສະແດງໃຫ້ເຫັນພຽງແຕ່ຄວາມແຕກຕ່າງເລັກນ້ອຍລະຫວ່າງໄດໂອດທີ່ສີດເຂົ້າ ແລະ ໄດໂອດທີ່ບໍ່ໄດ້ຝັງ. ດັ່ງນັ້ນ, ພວກເຮົາເຊື່ອວ່າການຍຶດ PD ມີບົດບາດໃນການຍັບຍັ້ງການຂະຫຍາຍຕົວ 1SSF.
ເຖິງແມ່ນວ່າ SIMS ບໍ່ໄດ້ກວດພົບໄຮໂດຣເຈນຫຼັງຈາກການອົບແຫ້ງທີ່ 1600°C, ດັ່ງທີ່ໄດ້ລາຍງານໃນການສຶກສາກ່ອນໜ້ານີ້, ພວກເຮົາໄດ້ສັງເກດເຫັນຜົນກະທົບຂອງການຝັງໂປຣຕອນຕໍ່ການສະກັດກັ້ນການຂະຫຍາຍຕົວຂອງ 1SSF, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 1 ແລະ 4. 3, 4. ດັ່ງນັ້ນ, ພວກເຮົາເຊື່ອວ່າ PD ຖືກຍຶດຕິດກັບອະຕອມໄຮໂດຣເຈນທີ່ມີຄວາມໜາແໜ້ນຕໍ່າກວ່າຂີດຈຳກັດການກວດພົບຂອງ SIMS (2 × 1016 cm-3) ຫຼື ຈຸດບົກຜ່ອງທີ່ເກີດຈາກການຝັງ. ຄວນສັງເກດວ່າພວກເຮົາຍັງບໍ່ທັນໄດ້ຢືນຢັນການເພີ່ມຂຶ້ນຂອງຄວາມຕ້ານທານໃນສະຖານະເນື່ອງຈາກການຍືດຕົວຂອງ 1SSF ຫຼັງຈາກກະແສໄຟຟ້າເພີ່ມຂຶ້ນ. ນີ້ອາດຈະເປັນຍ້ອນການຕິດຕໍ່ໂອມມິກທີ່ບໍ່ສົມບູນແບບທີ່ເຮັດໂດຍໃຊ້ຂະບວນການຂອງພວກເຮົາ, ເຊິ່ງຈະຖືກກຳຈັດອອກໃນອະນາຄົດອັນໃກ້ນີ້.
ສະຫຼຸບແລ້ວ, ພວກເຮົາໄດ້ພັດທະນາວິທີການດັບເພີງສຳລັບການຂະຫຍາຍ BPD ໄປຫາ 1SSF ໃນໄດໂອດ PiN 4H-SiC ໂດຍໃຊ້ການຝັງໂປຣຕອນກ່ອນການຜະລິດອຸປະກອນ. ການເສື່ອມສະພາບຂອງຄຸນລັກສະນະ I–V ໃນລະຫວ່າງການຝັງໂປຣຕອນແມ່ນບໍ່ສຳຄັນ, ໂດຍສະເພາະໃນປະລິມານໂປຣຕອນ 1012 cm–2, ແຕ່ຜົນກະທົບຂອງການສະກັດກັ້ນການຂະຫຍາຍຕົວ 1SSF ແມ່ນສຳຄັນ. ເຖິງແມ່ນວ່າໃນການສຶກສານີ້ພວກເຮົາໄດ້ຜະລິດໄດໂອດ PiN ໜາ 10 µm ດ້ວຍການຝັງໂປຣຕອນໃນຄວາມເລິກ 10 µm, ມັນຍັງເປັນໄປໄດ້ທີ່ຈະເພີ່ມປະສິດທິພາບເງື່ອນໄຂການຝັງ ແລະ ນຳໃຊ້ພວກມັນເພື່ອຜະລິດອຸປະກອນ 4H-SiC ປະເພດອື່ນໆ. ຄ່າໃຊ້ຈ່າຍເພີ່ມເຕີມສຳລັບການຜະລິດອຸປະກອນໃນລະຫວ່າງການຝັງໂປຣຕອນຄວນໄດ້ຮັບການພິຈາລະນາ, ແຕ່ພວກມັນຈະຄ້າຍຄືກັນກັບການຝັງອາລູມິນຽມໄອອອນ, ເຊິ່ງເປັນຂະບວນການຜະລິດຫຼັກສຳລັບອຸປະກອນພະລັງງານ 4H-SiC. ດັ່ງນັ້ນ, ການຝັງໂປຣຕອນກ່ອນການປະມວນຜົນອຸປະກອນແມ່ນວິທີການທີ່ມີທ່າແຮງສຳລັບການຜະລິດອຸປະກອນພະລັງງານໄບໂພລາ 4H-SiC ໂດຍບໍ່ມີການເສື່ອມສະພາບ.
ເວເຟີ 4H-SiC ປະເພດ n ຂະໜາດ 4 ນິ້ວ ທີ່ມີຄວາມໜາຂອງຊັ້ນ epitaxial 10 µm ແລະ ຄວາມເຂັ້ມຂຸ້ນຂອງສານໂດປິ້ງ donor doping 1 × 1016 cm–3 ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເປັນຕົວຢ່າງ. ກ່ອນທີ່ຈະປະມວນຜົນອຸປະກອນ, ໄອອອນ H+ ໄດ້ຖືກຝັງເຂົ້າໄປໃນແຜ່ນດ້ວຍພະລັງງານເລັ່ງ 0.95 MeV ທີ່ອຸນຫະພູມຫ້ອງເຖິງຄວາມເລິກປະມານ 10 μm ໃນມຸມປົກກະຕິກັບໜ້າດິນຂອງແຜ່ນ. ໃນລະຫວ່າງການຝັງໂປຣຕອນ, ໜ້າກາກຢູ່ເທິງແຜ່ນໄດ້ຖືກນຳໃຊ້, ແລະແຜ່ນມີພາກສ່ວນທີ່ບໍ່ມີ ແລະ ມີປະລິມານໂປຣຕອນ 1012, 1014, ຫຼື 1016 cm–2. ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ໄອອອນ Al ທີ່ມີປະລິມານໂປຣຕອນ 1020 ແລະ 1017 cm–3 ໄດ້ຖືກຝັງຢູ່ເທິງແຜ່ນທັງໝົດເຖິງຄວາມເລິກ 0–0.2 µm ແລະ 0.2–0.5 µm ຈາກໜ້າດິນ, ຕາມດ້ວຍການໃຫ້ຄວາມຮ້ອນທີ່ 1600°C ເພື່ອສ້າງຝາປິດຄາບອນເພື່ອສ້າງຊັ້ນ ap. -type. ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ການຕິດຕໍ່ Ni ດ້ານຫຼັງໄດ້ຖືກວາງໄວ້ທີ່ດ້ານຂອງຊັ້ນຮອງພື້ນ, ໃນຂະນະທີ່ການຕິດຕໍ່ດ້ານໜ້າ Ti/Al ຮູບຊົງຫວີຂະໜາດ 2.0 ມມ × 2.0 ມມ ທີ່ເກີດຈາກການຜະລິດດ້ວຍແສງ ແລະ ຂະບວນການປອກເປືອກໄດ້ຖືກວາງໄວ້ທີ່ດ້ານຂອງຊັ້ນ epitaxial. ສຸດທ້າຍ, ການໃຫ້ຄວາມຮ້ອນແກ່ການຕິດຕໍ່ຈະຖືກປະຕິບັດຢູ່ທີ່ອຸນຫະພູມ 700 °C. ຫຼັງຈາກຕັດແຜ່ນເວເຟີເປັນຊິບ, ພວກເຮົາໄດ້ປະຕິບັດການວິເຄາະຄວາມຄຽດ ແລະ ການນຳໃຊ້.
ຄຸນລັກສະນະ I–V ຂອງໄດໂອດ PiN ທີ່ຜະລິດໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນໂດຍໃຊ້ເຄື່ອງວິເຄາະພາລາມິເຕີເຄິ່ງຕົວນຳ HP4155B. ໃນຖານະເປັນຄວາມກົດດັນທາງໄຟຟ້າ, ກະແສໄຟຟ້າກຳມະຈອນ 10 ມິນລິວິນາທີທີ່ 212.5 A/cm2 ໄດ້ຖືກນຳສະເໜີເປັນເວລາ 2 ຊົ່ວໂມງທີ່ຄວາມຖີ່ 10 ກຳມະຈອນ/ວິນາທີ. ເມື່ອພວກເຮົາເລືອກຄວາມໜາແໜ້ນຂອງກະແສໄຟຟ້າ ຫຼື ຄວາມຖີ່ຕ່ຳກວ່າ, ພວກເຮົາບໍ່ໄດ້ສັງເກດເຫັນການຂະຫຍາຍຕົວ 1SSF ເຖິງແມ່ນວ່າຢູ່ໃນໄດໂອດ PiN ໂດຍບໍ່ມີການສີດໂປຣຕອນ. ໃນລະຫວ່າງແຮງດັນໄຟຟ້າທີ່ໃຊ້, ອຸນຫະພູມຂອງໄດໂອດ PiN ແມ່ນປະມານ 70°C ໂດຍບໍ່ມີການໃຫ້ຄວາມຮ້ອນໂດຍເຈດຕະນາ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ S8. ຮູບພາບການສ່ອງແສງໄຟຟ້າໄດ້ຖືກຮັບກ່ອນ ແລະ ຫຼັງຄວາມກົດດັນທາງໄຟຟ້າທີ່ຄວາມໜາແໜ້ນຂອງກະແສໄຟຟ້າ 25 A/cm2. ການສະທ້ອນແສງຊິນໂຄຣຕຣອນ gravitation ພູມສັນຖານ X-ray ໂດຍໃຊ້ລຳແສງ X-ray ໂມໂນໂຄຣມາ (λ = 0.15 nm) ທີ່ສູນລັງສີຊິນໂຄຣຕຣອນ Aichi, ເວັກເຕີ ag ໃນ BL8S2 ແມ່ນ -1-128 ຫຼື 11-28 (ເບິ່ງເອກະສານອ້າງອີງ 44 ສຳລັບລາຍລະອຽດ).
ຄວາມຖີ່ຂອງແຮງດັນທີ່ຄວາມໜາແໜ້ນຂອງກະແສໄຟຟ້າໄປໜ້າ 2.5 A/cm2 ຖືກສະກັດດ້ວຍໄລຍະຫ່າງ 0.5 V ໃນຮູບທີ 2 ຕາມ CVC ຂອງແຕ່ລະສະຖານະຂອງໄດໂອດ PiN. ຈາກຄ່າສະເລ່ຍຂອງຄວາມກົດດັນ Vave ແລະຄ່າຜັນປ່ຽນມາດຕະຖານ σ ຂອງຄວາມກົດດັນ, ພວກເຮົາວາງແຜນເສັ້ນໂຄ້ງການແຈກຢາຍປົກກະຕິໃນຮູບແບບຂອງເສັ້ນປະໃນຮູບທີ 2 ໂດຍໃຊ້ສົມຜົນຕໍ່ໄປນີ້:
Werner, MR & Fahrner, WR ການທົບທວນຄືນກ່ຽວກັບວັດສະດຸ, ເຊັນເຊີຂະໜາດນ້ອຍ, ລະບົບ ແລະ ອຸປະກອນສຳລັບການນຳໃຊ້ທີ່ມີອຸນຫະພູມສູງ ແລະ ສະພາບແວດລ້ອມທີ່ຮຸນແຮງ. Werner, MR & Fahrner, WR ການທົບທວນຄືນກ່ຽວກັບວັດສະດຸ, ເຊັນເຊີຂະໜາດນ້ອຍ, ລະບົບ ແລະ ອຸປະກອນສຳລັບການນຳໃຊ້ທີ່ມີອຸນຫະພູມສູງ ແລະ ສະພາບແວດລ້ອມທີ່ຮຸນແຮງ.Werner, MR ແລະ Farner, WR ພາບລວມຂອງວັດສະດຸ, ເຊັນເຊີຈຸລະພາກ, ລະບົບ ແລະ ອຸປະກອນສຳລັບການນຳໃຊ້ໃນສະພາບແວດລ້ອມທີ່ມີອຸນຫະພູມສູງ ແລະ ຮຸນແຮງ. Werner, MR & Fahrner, WR 对用于高温和恶劣环境应用的材料、微传感器、系统和设备的评论。 Werner, MR & Fahrner, WR ການທົບທວນຄືນວັດສະດຸ, ເຊັນເຊີຂະໜາດນ້ອຍ, ລະບົບ ແລະ ອຸປະກອນສຳລັບການນຳໃຊ້ທີ່ມີອຸນຫະພູມສູງ ແລະ ສິ່ງແວດລ້ອມທີ່ບໍ່ດີ.Werner, MR ແລະ Farner, WR ພາບລວມຂອງວັດສະດຸ, ເຊັນເຊີຈຸລະພາກ, ລະບົບ ແລະ ອຸປະກອນຕ່າງໆ ສຳລັບການນຳໃຊ້ໃນອຸນຫະພູມສູງ ແລະ ສະພາບທີ່ຮຸນແຮງ.IEEE Trans. ເອເລັກໂຕຣນິກອຸດສາຫະກຳ. 48, 249–257 (2001).
Kimoto, T. & Cooper, JA ຫຼັກການພື້ນຖານຂອງເຕັກໂນໂລຊີຊິລິກອນຄາໄບ ຫຼັກການພື້ນຖານຂອງເຕັກໂນໂລຊີຊິລິກອນຄາໄບ: ການເຕີບໂຕ, ລັກສະນະ, ອຸປະກອນ ແລະ ການນຳໃຊ້ ເຫຼັ້ມ. Kimoto, T. & Cooper, JA ຫຼັກການພື້ນຖານຂອງເຕັກໂນໂລຊີຊິລິກອນຄາໄບ ຫຼັກການພື້ນຖານຂອງເຕັກໂນໂລຊີຊິລິກອນຄາໄບ: ການເຕີບໂຕ, ລັກສະນະ, ອຸປະກອນ ແລະ ການນຳໃຊ້ ເຫຼັ້ມ.Kimoto, T. ແລະ Cooper, JA ພື້ນຖານຂອງເຕັກໂນໂລຊີຊິລິກອນຄາໄບ ພື້ນຖານຂອງເຕັກໂນໂລຊີຊິລິກອນຄາໄບ: ການເຕີບໂຕ, ລັກສະນະ, ອຸປະກອນ ແລະ ການນຳໃຊ້ ເຫຼັ້ມ. Kimoto, T. & Cooper, JA 碳化硅技术基础碳化硅技术基础：增长、表征、设备和应用卷. Kimoto, T. & Cooper, JA ພື້ນຖານເຕັກໂນໂລຊີຊິລິກອນຄາບອນ ພື້ນຖານເຕັກໂນໂລຊີຊິລິກອນຄາບອນ: ການເຕີບໂຕ, ລາຍລະອຽດ, ອຸປະກອນ ແລະ ປະລິມານການນຳໃຊ້.Kimoto, T. ແລະ Cooper, J. ພື້ນຖານຂອງເຕັກໂນໂລຊີຊິລິກອນຄາໄບ ພື້ນຖານຂອງເຕັກໂນໂລຊີຊິລິກອນຄາໄບ: ການເຕີບໂຕ, ລັກສະນະ, ອຸປະກອນ ແລະ ການນຳໃຊ້ ເຫຼັ້ມ.252 (ບໍລິສັດ Wiley Singapore Pte Ltd, 2014).
Veliadis, V. ການຄ້າຂະໜາດໃຫຍ່ຂອງ SiC: ສະຖານະພາບປັດຈຸບັນ ແລະ ອຸປະສັກທີ່ຕ້ອງເອົາຊະນະ. ໂຮງຮຽນເກົ່າ. ວິທະຍາສາດ. ເວທີສົນທະນາ 1062, 125–130 (2022).
Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR & Joshi, YK ການທົບທວນຄືນເຕັກໂນໂລຊີການຫຸ້ມຫໍ່ຄວາມຮ້ອນສຳລັບເອເລັກໂຕຣນິກພະລັງງານລົດຍົນສຳລັບຈຸດປະສົງການດຶງ. Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR & Joshi, YK ການທົບທວນຄືນເຕັກໂນໂລຊີການຫຸ້ມຫໍ່ຄວາມຮ້ອນສຳລັບເອເລັກໂຕຣນິກພະລັງງານລົດຍົນສຳລັບຈຸດປະສົງການດຶງ.Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR ແລະ Joshi, YK ພາບລວມຂອງເຕັກໂນໂລຊີການຫຸ້ມຫໍ່ຄວາມຮ້ອນສຳລັບເອເລັກໂຕຣນິກພະລັງງານລົດຍົນສຳລັບຈຸດປະສົງການດຶງ. Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR & Joshi, YK 用于牵引目的汽车电力电子热封装技术的回顾. Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR & Joshi, YKBroughton, J., Smet, V., Tummala, RR ແລະ Joshi, YK ພາບລວມຂອງເຕັກໂນໂລຊີການຫຸ້ມຫໍ່ຄວາມຮ້ອນສຳລັບເອເລັກໂຕຣນິກພະລັງງານລົດຍົນສຳລັບຈຸດປະສົງການດຶງ.J. Electron. ຊຸດ. trance. ASME 140, 1-11 (2018).
Sato, K., Kato, H. & Fukushima, T. ການພັດທະນາລະບົບການດຶງທີ່ນຳໃຊ້ SiC ສຳລັບລົດໄຟຄວາມໄວສູງ Shinkansen ລຸ້ນຕໍ່ໄປ. Sato, K., Kato, H. & Fukushima, T. ການພັດທະນາລະບົບການດຶງທີ່ນຳໃຊ້ SiC ສຳລັບລົດໄຟຄວາມໄວສູງ Shinkansen ລຸ້ນຕໍ່ໄປ.Sato K., Kato H. ແລະ Fukushima T. ການພັດທະນາລະບົບແຮງດຶງ SiC ທີ່ນຳໃຊ້ສຳລັບລົດໄຟ Shinkansen ຄວາມໄວສູງລຸ້ນຕໍ່ໄປ.Sato K., Kato H. ແລະ Fukushima T. ການພັດທະນາລະບົບດຶງສຳລັບການນຳໃຊ້ SiC ສຳລັບລົດໄຟ Shinkansen ຄວາມໄວສູງລຸ້ນຕໍ່ໄປ. ພາກຜະນວກ IEEJ J. Ind. 9, 453–459 (2020).
Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. ສິ່ງທ້າທາຍໃນການຮັບຮູ້ອຸປະກອນພະລັງງານ SiC ທີ່ເຊື່ອຖືໄດ້ສູງ: ຈາກສະຖານະພາບປັດຈຸບັນ ແລະ ບັນຫາຂອງແຜ່ນ SiC. Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. ສິ່ງທ້າທາຍໃນການຮັບຮູ້ອຸປະກອນພະລັງງານ SiC ທີ່ເຊື່ອຖືໄດ້ສູງ: ຈາກສະຖານະພາບປັດຈຸບັນ ແລະ ບັນຫາຂອງແຜ່ນ SiC.Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. ແລະ Okumura, H. ບັນຫາໃນການຈັດຕັ້ງປະຕິບັດອຸປະກອນພະລັງງານ SiC ທີ່ມີຄວາມໜ້າເຊື່ອຖືສູງ: ເລີ່ມຕົ້ນຈາກສະພາບປັດຈຸບັນ ແລະ ບັນຫາຂອງ wafer SiC. Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. 实现高可靠性SiC 功率器件的挑战：从SiC 晶圆的现状和问 Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. ສິ່ງທ້າທາຍຂອງການບັນລຸຄວາມຫນ້າເຊື່ອຖືສູງໃນອຸປະກອນພະລັງງານ SiC: ຈາກ SiC 晶圆的电视和问题设计.Senzaki J, Hayashi S, Yonezawa Y. ແລະ Okumura H. ສິ່ງທ້າທາຍໃນການພັດທະນາອຸປະກອນພະລັງງານທີ່ມີຄວາມໜ້າເຊື່ອຖືສູງໂດຍອີງໃສ່ຊິລິກອນຄາໄບ: ການທົບທວນສະຖານະພາບ ແລະ ບັນຫາທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບແຜ່ນຊິລິກອນຄາໄບ.ທີ່ກອງປະຊຸມສຳມະນາສາກົນ IEEE ກ່ຽວກັບຟີຊິກຄວາມໜ້າເຊື່ອຖື (IRPS) 2018. (Senzaki, J. et al. eds.) 3B.3-1-3B.3-6 (IEEE, 2018).
Kim, D. & Sung, W. ປັບປຸງຄວາມທົນທານຂອງວົງຈອນສັ້ນສຳລັບ MOSFET 4H-SiC 1.2kV ໂດຍໃຊ້ບໍ່ P ເລິກທີ່ຈັດຕັ້ງປະຕິບັດໂດຍການຝັງຊ່ອງທາງ. Kim, D. & Sung, W. ປັບປຸງຄວາມທົນທານຂອງວົງຈອນສັ້ນສຳລັບ MOSFET 4H-SiC 1.2kV ໂດຍໃຊ້ບໍ່ P ເລິກທີ່ຈັດຕັ້ງປະຕິບັດໂດຍການຝັງຊ່ອງທາງ.Kim, D. ແລະ Sung, V. ໄດ້ປັບປຸງພູມຕ້ານທານວົງຈອນສັ້ນສຳລັບ MOSFET 4H-SiC 1.2 kV ໂດຍໃຊ້ບໍ່ P ເລິກທີ່ຈັດຕັ້ງປະຕິບັດໂດຍການຝັງຊ່ອງທາງ. Kim, D. & Sung, W. 使用通过沟道注入实现的深P 阱提高了1.2kV 4H-SiC MOSFET 的短路耐用性。 Kim, D. & Sung, W. P 阱提高了1.2kV 4H-SiC MOSFETKim, D. ແລະ Sung, V. ໄດ້ປັບປຸງຄວາມທົນທານຂອງການລັດວົງຈອນຂອງ MOSFETs 4H-SiC 1.2 kV ໂດຍໃຊ້ P-wells ເລິກໂດຍການຝັງຊ່ອງທາງ.IEEE Electronic Devices Lett. ສະບັບທີ 42, 1822–1825 (2021).
Skowronski M. ແລະ ອື່ນໆ. ການເຄື່ອນໄຫວທີ່ເພີ່ມຂຶ້ນໂດຍການລວມຕົວກັນຂອງຂໍ້ບົກຜ່ອງໃນໄດໂອດ 4H-SiC pn ທີ່ມີອະຄະຕິໄປທາງໜ້າ. J. ການນຳໃຊ້. ຟີຊິກ. 92, 4699–4704 (2002).
Ha, S., Mieszkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB ການປ່ຽນການເຄື່ອນທີ່ໃນ epitaxy ຊິລິກອນຄາໄບ 4H. Ha, S., Mieszkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB ການປ່ຽນການເຄື່ອນທີ່ໃນ epitaxy ຊິລິກອນຄາໄບ 4H.Ha S., Meszkowski P., Skowronski M. ແລະ Rowland LB ການຫັນປ່ຽນການເຄື່ອນທີ່ໃນລະຫວ່າງການ epitaxy ຊິລິກອນຄາໄບ 4H. Ha, S., Mieszkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB 4H 碳化硅外延中的位错转换. Ha, S., Mieszkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB 4H Ha, S., Meszkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LBການຫັນປ່ຽນການເຄື່ອນທີ່ 4H ໃນ epitaxy ຊິລິກອນຄາໄບ.J. Crystal. ການເຕີບໂຕ 244, 257–266 (2002).
Skowronski, M. & Ha, S. ການເຊື່ອມໂຊມຂອງອຸປະກອນໄບໂພລາທີ່ອີງໃສ່ຊິລິກອນ-ຄາໄບດ໌ຮູບຫົກຫຼ່ຽມ. Skowronski, M. & Ha, S. ການເຊື່ອມໂຊມຂອງອຸປະກອນໄບໂພລາທີ່ອີງໃສ່ຊິລິກອນ-ຄາໄບດ໌ຮູບຫົກຫຼ່ຽມ.Skowronski M. ແລະ Ha S. ການເຊື່ອມໂຊມຂອງອຸປະກອນໄບໂພລາຮູບຫົກຫຼ່ຽມໂດຍອີງໃສ່ຊິລິກອນຄາໄບ. Skowronski, M. & Ha, S. 六方碳化硅基双极器件的降解. ສະໂຄຣນສະກີ ມ. ແລະ ຮາ ສ.Skowronski M. ແລະ Ha S. ການເຊື່ອມໂຊມຂອງອຸປະກອນໄບໂພລາຮູບຫົກຫຼ່ຽມໂດຍອີງໃສ່ຊິລິກອນຄາໄບ.J. ຄໍາຮ້ອງສະຫມັກ. ຟີຊິກສາດ 99, 011101 (2006).
ອາກາວາລ, ເອ., ຟາຕິມາ, ຮ., ຮານີ, ສ. ແລະ ຣິວ, ສ.-ຮ. ອາກາວາລ, ເອ., ຟາຕິມາ, ຮ., ຮານີ, ສ. ແລະ ຣິວ, ສ.-ຮ.ອາກາວາລ ເອ., ຟາຕິມາ ເອັດຈ., ເຮນີ ເອສ. ແລະ ຣິວ ເອສ.-ເອັດຈ. ອາກາວາລ, ເອ., ຟາຕິມາ, ຮ., ຮານີ, ສ. ແລະ ຣິວ, ສ.-ຮ. ອາກາວາລ, ເອ., ຟາຕິມາ, ຮ., ຮານີ, ສ. ແລະ ຣິວ, ສ.-ຮ.ອາກາວາລ ເອ., ຟາຕິມາ ເອັດຈ., ເຮນີ ເອສ. ແລະ ຣິວ ເອສ.-ເອັດຈ.ກົນໄກການເສື່ອມສະພາບໃໝ່ສຳລັບ MOSFETs ພະລັງງານ SiC ແຮງດັນສູງ. IEEE Electronic Devices Lett. 28, 587–589 (2007).
Caldwell, JD, Stahlbush, RE, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, KD ກ່ຽວກັບແຮງຂັບເຄື່ອນສຳລັບການເຄື່ອນໄຫວຂອງຂໍ້ບົກຜ່ອງທີ່ເກີດຈາກການລວມຕົວກັນໃນ 4H–SiC. Caldwell, JD, Stahlbush, RE, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, KD ກ່ຽວກັບແຮງຂັບເຄື່ອນສຳລັບການເຄື່ອນໄຫວຂອງຂໍ້ບົກຜ່ອງທີ່ເກີດຈາກການລວມຕົວກັນໃນ 4H-SiC.Caldwell, JD, Stalbush, RE, Ancona, MG, Glemboki, OJ, ແລະ Hobart, KD ກ່ຽວກັບແຮງຂັບເຄື່ອນຂອງການເຄື່ອນທີ່ຂອງຄວາມຜິດປົກກະຕິທີ່ເກີດຈາກການລວມຕົວກັນໃນ 4H-SiC. Caldwell, JD, Stahlbush, RE, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, KD 关于4H-SiC 中复合引起的层错运动的驱动力. Caldwell, JD, Stahlbush, RE, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, KDCaldwell, JD, Stalbush, RE, Ancona, MG, Glemboki, OJ, ແລະ Hobart, KD, ກ່ຽວກັບແຮງຂັບເຄື່ອນຂອງການເຄື່ອນທີ່ຂອງຄວາມຜິດປົກກະຕິທີ່ເກີດຈາກການລວມຕົວກັນໃນ 4H-SiC.J. ຄໍາຮ້ອງສະຫມັກ. ຟີຊິກສາດ. 108, 044503 (2010).
Iijima, A. & Kimoto, T. ຮູບແບບພະລັງງານເອເລັກໂຕຣນິກສຳລັບການສ້າງຄວາມຜິດປົກກະຕິຂອງ Shockley stacking ດຽວໃນຜລຶກ 4H-SiC. Iijima, A. & Kimoto, T. ຮູບແບບພະລັງງານເອເລັກໂຕຣນິກສຳລັບການສ້າງຄວາມຜິດປົກກະຕິຂອງ Shockley stacking ດຽວໃນຜລຶກ 4H-SiC.Iijima, A. ແລະ Kimoto, T. ຮູບແບບພະລັງງານອີເລັກຕຣອນຂອງການສ້າງຂໍ້ບົກຜ່ອງດ່ຽວຂອງການຫຸ້ມຫໍ່ Shockley ໃນຜລຶກ 4H-SiC. Iijima, A. & Kimoto, T. 4H-SiC 晶体中单Shockley 堆垛层错形成的电子能量模型. Iijima, A. & Kimoto, T. ຮູບແບບພະລັງງານເອເລັກໂຕຣນິກຂອງການສ້າງຄວາມຜິດປົກກະຕິຂອງ Shockley stacking ດຽວໃນຜລຶກ 4H-SiC.Iijima, A. ແລະ Kimoto, T. ຮູບແບບພະລັງງານອີເລັກຕຣອນຂອງການສ້າງການຫຸ້ມຫໍ່ Shockley ຂໍ້ບົກຜ່ອງດຽວໃນຜລຶກ 4H-SiC.J. ຄໍາຮ້ອງສະຫມັກ. ຟີຊິກສາດ 126, 105703 (2019).
Iijima, A. & Kimoto, T. ການປະເມີນເງື່ອນໄຂທີ່ສຳຄັນສຳລັບການຂະຫຍາຍ/ຫົດຕົວຂອງຄວາມຜິດພາດຂອງການຊ້ອນກັນຂອງ Shockley ດຽວໃນໄດໂອດ 4H-SiC PiN. Iijima, A. & Kimoto, T. ການປະເມີນເງື່ອນໄຂທີ່ສຳຄັນສຳລັບການຂະຫຍາຍ/ຫົດຕົວຂອງຄວາມຜິດພາດຂອງການຊ້ອນກັນຂອງ Shockley ດຽວໃນໄດໂອດ 4H-SiC PiN.Iijima, A. ແລະ Kimoto, T. ການປະເມີນສະຖານະທີ່ສຳຄັນສຳລັບການຂະຫຍາຍ/ການບີບອັດຂອງຂໍ້ບົກຜ່ອງຂອງການຫຸ້ມຫໍ່ Shockley ດຽວໃນໄດໂອດ PiN 4H-SiC. Iijima, A. & Kimoto, T. 估计4H-SiC PiN 二极管中单个Shockley 堆垛层错膨胀/收缩的临界条件. Iijima, A. & Kimoto, T. ການປະເມີນເງື່ອນໄຂການຂະຫຍາຍຕົວ/ການຫົດຕົວຂອງຊັ້ນ Shockley stacking ດຽວໃນໄດໂອດ 4H-SiC PiN.Iijima, A. ແລະ Kimoto, T. ການປະເມີນເງື່ອນໄຂທີ່ສຳຄັນສຳລັບການຂະຫຍາຍ/ການບີບອັດຂອງ Shockley ບັນຈຸຂໍ້ບົກພ່ອງດ່ຽວໃນໄດໂອດ 4H-SiC PiN.ຟີຊິກສາດປະຍຸກ Wright. 116, 092105 (2020).
Mannen, Y., Shimada, K., Asada, K. & Ohtani, N. ຮູບແບບການກະທຳຂອງບໍ່ແຮ່ຄວອນຕຳ ສຳລັບການສ້າງຮອຍແຕກຂອງການຊ້ອນກັນຂອງ Shockley ດຽວໃນຜລຶກ 4H-SiC ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂທີ່ບໍ່ສົມດຸນ. Mannen, Y., Shimada, K., Asada, K. & Ohtani, N. ຮູບແບບການກະທຳຂອງບໍ່ແຮ່ຄວອນຕຳ ສຳລັບການສ້າງຮອຍແຕກຂອງການຊ້ອນກັນຂອງ Shockley ດຽວໃນຜລຶກ 4H-SiC ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂທີ່ບໍ່ສົມດຸນ.Mannen Y., Shimada K., Asada K., ແລະ Otani N. ຮູບແບບບໍ່ຄວອນຕຳສຳລັບການສ້າງຮອຍແຕກຂອງ Shockley stacking ດຽວໃນຜລຶກ 4H-SiC ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂທີ່ບໍ່ສົມດຸນ.Mannen Y., Shimada K., Asada K. ແລະ Otani N. ຮູບແບບການພົວພັນກັນຂອງບໍ່ແຮ່ຄວອນຕຳ ສຳລັບການສ້າງຮອຍແຕກຂອງການຊ້ອນກັນຂອງ Shockley ດຽວໃນຜລຶກ 4H-SiC ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂທີ່ບໍ່ສົມດຸນ. J. ການນຳໃຊ້. ຟີຊິກ. 125, 085705 (2019).
Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. ຄວາມຜິດພາດຂອງການຊ້ອນກັນທີ່ເກີດຈາກການລວມຕົວກັນຄືນໃໝ່: ຫຼັກຖານສຳລັບກົນໄກທົ່ວໄປໃນ SiC ຮູບຫົກຫຼ່ຽມ. Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. ຄວາມຜິດພາດຂອງການຊ້ອນກັນທີ່ເກີດຈາກການລວມຕົວກັນຄືນໃໝ່: ຫຼັກຖານສຳລັບກົນໄກທົ່ວໄປໃນ SiC ຮູບຫົກຫຼ່ຽມ.Galeckas, A., Linnros, J. ແລະ Pirouz, P. ຂໍ້ບົກຜ່ອງທີ່ເກີດຈາກການຫຸ້ມຫໍ່ທີ່ເກີດຈາກການລວມຕົວກັນ: ຫຼັກຖານສຳລັບກົນໄກທົ່ວໄປໃນ SiC ຮູບຫົກຫຼ່ຽມ. Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. 复合诱导的堆垛层错：六方SiC中一般机制的证据. Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. ຫຼັກຖານສຳລັບກົນໄກທົ່ວໄປຂອງຊັ້ນຊ້ອນກັນການກະຕຸ້ນແບບປະສົມ: SiC.Galeckas, A., Linnros, J. ແລະ Pirouz, P. ຂໍ້ບົກຜ່ອງທີ່ເກີດຈາກການຫຸ້ມຫໍ່ທີ່ເກີດຈາກການລວມຕົວກັນ: ຫຼັກຖານສຳລັບກົນໄກທົ່ວໄປໃນ SiC ຮູບຫົກຫຼ່ຽມ.ຟີຊິກສາດ ອາຈານ ໄຣທ໌. 96, 025502 (2006).
Ishikawa, Y., Sudo, M., Yao, Y.-Z., Sugawara, Y. & Kato, M. ການຂະຫຍາຍຕົວຂອງຮອຍແຕກ Shockley stacking ດຽວໃນຊັ້ນ epitaxial 4H-SiC (11 2 ¯0) ທີ່ເກີດຈາກການສ່ອງແສງລຳແສງເອເລັກຕຣອນ.Ishikawa, Y., M. Sudo, ການສ່ອງແສງລຳແສງ Y.-Z.Ishikawa, Y., Sudo M., Y.-Z Psychology.ກ່ອງ, Ю., ມ. Судо, Y.-Z Chem., J. Chem., 123, 225101 (2018).
Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. ການສັງເກດການລວມຕົວຂອງຕົວນຳໃນຮອຍແຕກຂອງການຊ້ອນກັນຂອງ Shockley ດຽວ ແລະ ຢູ່ທີ່ການເຄື່ອນທີ່ບາງສ່ວນໃນ 4H-SiC. Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. ການສັງເກດການລວມຕົວຂອງຕົວນຳໃນຮອຍແຕກຂອງການຊ້ອນກັນຂອງ Shockley ດຽວ ແລະ ຢູ່ທີ່ການເຄື່ອນທີ່ບາງສ່ວນໃນ 4H-SiC.Kato M., Katahira S., Itikawa Y., Harada S. ແລະ Kimoto T. ການສັງເກດການການລວມຕົວຂອງຕົວນຳໃນຂໍ້ບົກຜ່ອງຂອງການຫຸ້ມຫໍ່ Shockley ດຽວ ແລະ ການເຄື່ອນທີ່ບາງສ່ວນໃນ 4H-SiC. Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. 单Shockley 堆垛层错和4H-SiC 部分位错中载流子复合的肺。 Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. 单Shockley stacking stacking 和4H-SiC partial 位错中载流子去生的可以.Kato M., Katahira S., Itikawa Y., Harada S. ແລະ Kimoto T. ການສັງເກດການການລວມຕົວຂອງຕົວນຳໃນຂໍ້ບົກຜ່ອງຂອງການຫຸ້ມຫໍ່ Shockley ດຽວ ແລະ ການເຄື່ອນທີ່ບາງສ່ວນໃນ 4H-SiC.J. ຄໍາຮ້ອງສະຫມັກ. ຟີຊິກ 124, 095702 (2018).
Kimoto, T. & Watanabe, H. ຂໍ້ບົກຜ່ອງດ້ານວິສະວະກຳໃນເຕັກໂນໂລຊີ SiC ສຳລັບອຸປະກອນພະລັງງານແຮງດັນສູງ. Kimoto, T. & Watanabe, H. ຂໍ້ບົກຜ່ອງດ້ານວິສະວະກຳໃນເຕັກໂນໂລຊີ SiC ສຳລັບອຸປະກອນພະລັງງານແຮງດັນສູງ.Kimoto, T. ແລະ Watanabe, H. ການພັດທະນາຂໍ້ບົກຜ່ອງໃນເຕັກໂນໂລຊີ SiC ສຳລັບອຸປະກອນພະລັງງານແຮງດັນສູງ. Kimoto, T. & Watanabe, H. 用于高压功率器件的SiC 技术中的缺陷工程. Kimoto, T. & Watanabe, H. ຂໍ້ບົກຜ່ອງດ້ານວິສະວະກຳໃນເຕັກໂນໂລຊີ SiC ສຳລັບອຸປະກອນພະລັງງານແຮງດັນສູງ.Kimoto, T. ແລະ Watanabe, H. ການພັດທະນາຂໍ້ບົກຜ່ອງໃນເຕັກໂນໂລຊີ SiC ສຳລັບອຸປະກອນພະລັງງານແຮງດັນສູງ.ຟີຊິກປະຍຸກ Express 13, 120101 (2020).
Zhang, Z. & Sudarshan, TS ການແບ່ງຂັ້ນຄຸ້ມຄອງຂອງຊິລິກອນຄາໄບໂດຍບໍ່ມີການເຄື່ອນທີ່ຂອງລະນາບພື້ນຖານ. Zhang, Z. & Sudarshan, TS ການແບ່ງຂັ້ນຄຸ້ມຄອງຂອງຊິລິກອນຄາໄບໂດຍບໍ່ມີການເຄື່ອນທີ່ຂອງລະນາບພື້ນຖານ.Zhang Z. ແລະ Sudarshan TS ການແບ່ງແຍກຂອງຊິລິກອນຄາໄບດ໌ໂດຍບໍ່ມີການເຄື່ອນທີ່ໃນລະນາບພື້ນຖານ. Zhang, Z. & Sudarshan, TS 碳化硅基面无位错外延. ຈາງ, ຊ. ແລະ ຊູດາຊານ, TSZhang Z. ແລະ Sudarshan TS epitaxy ທີ່ບໍ່ມີການເຄື່ອນຍ້າຍຂອງລະນາບພື້ນຖານຊິລິກອນຄາໄບ.ຖະແຫຼງການ. ຟີຊິກສາດ. Wright. 87, 151913 (2005).
Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS ກົນໄກການກຳຈັດການເຄື່ອນຍ້າຍຂອງລະນາບພື້ນຖານໃນຟິມບາງໆ SiC ໂດຍ epitaxy ເທິງຊັ້ນຮອງພື້ນທີ່ຖືກແກະສະຫຼັກ. Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS ກົນໄກການກຳຈັດການເຄື່ອນຍ້າຍຂອງລະນາບພື້ນຖານໃນຟິມບາງໆ SiC ໂດຍ epitaxy ເທິງຊັ້ນຮອງພື້ນທີ່ຖືກແກະສະຫຼັກ.Zhang Z., Moulton E. ແລະ Sudarshan TS ກົນໄກການກຳຈັດການເຄື່ອນຍ້າຍຂອງລະນາບພື້ນຖານໃນຟິມບາງ SiC ໂດຍ epitaxy ເທິງຊັ້ນຮອງພື້ນທີ່ຖືກແກະສະຫຼັກ. Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS 通过在蚀刻衬底上外延消除SiC 薄膜中基面位错的机制. Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS ກົນໄກການກຳຈັດຟິມບາງ SiC ໂດຍການແກະສະຫຼັກຊັ້ນຮອງພື້ນ.Zhang Z., Moulton E. ແລະ Sudarshan TS ກົນໄກການກຳຈັດການເຄື່ອນຍ້າຍຂອງລະນາບພື້ນຖານໃນຟິມບາງ SiC ໂດຍ epitaxy ເທິງຊັ້ນຮອງພື້ນທີ່ຖືກແກະສະຫຼັກ.ຟີຊິກສາດປະຍຸກ Wright. 89, 081910 (2006).
Shtalbush RE ແລະ ອື່ນໆ. ການຂັດຂວາງການຈະເລີນເຕີບໂຕນຳໄປສູ່ການຫຼຸດລົງຂອງການເຄື່ອນທີ່ຂອງລະນາບພື້ນຖານໃນລະຫວ່າງການ epitaxy 4H-SiC. statement. physics. Wright. 94, 041916 (2009).
Zhang, X. & Tsuchida, H. ການປ່ຽນການເຄື່ອນທີ່ຂອງລະນາບພື້ນຖານເປັນການເຄື່ອນທີ່ຂອງຂອບເກຼียวໃນຊັ້ນ epilayer 4H-SiC ໂດຍການໃຫ້ຄວາມຮ້ອນສູງ. Zhang, X. & Tsuchida, H. ການປ່ຽນການເຄື່ອນທີ່ຂອງລະນາບພື້ນຖານເປັນການເຄື່ອນທີ່ຂອງຂອບເກຼียวໃນຊັ້ນ epilayer 4H-SiC ໂດຍການໃຫ້ຄວາມຮ້ອນສູງ.Zhang, X. ແລະ Tsuchida, H. ການຫັນປ່ຽນຂອງການເຄື່ອນທີ່ຂອງລະນາບພື້ນຖານໄປສູ່ການເຄື່ອນທີ່ຂອງຂອບ threading ໃນຊັ້ນ epitaxial 4H-SiC ໂດຍການໃຫ້ຄວາມຮ້ອນສູງ. Zhang, X. & Tsuchida, H. 通过高温退火将4H-SiC 外延层中的基面位错转化为螺纹刃位错. Zhang, X. & Tsuchida, H. 通过高温退火将4H-SiCZhang, X. ແລະ Tsuchida, H. ການຫັນປ່ຽນຂອງການເຄື່ອນທີ່ຂອງລະນາບພື້ນຖານໄປສູ່ການເຄື່ອນທີ່ຂອງຂອບ filament ໃນຊັ້ນ epitaxial 4H-SiC ໂດຍການໃຫ້ຄວາມຮ້ອນສູງ.J. ຄໍາຮ້ອງສະຫມັກ. ຟີຊິກສາດ. 111, 123512 (2012).
Song, H. & Sudarshan, TS ການປ່ຽນແປງການເຄື່ອນທີ່ຂອງລະນາບພື້ນຖານໃກ້ກັບໜ້າຕໍ່ລະຫວ່າງຊັ້ນ epilayer/substrate ໃນການເຕີບໂຕຂອງ epitaxial ຂອງ 4H–SiC ນອກແກນ 4°. Song, H. & Sudarshan, TS ການປ່ຽນແປງການເຄື່ອນທີ່ຂອງລະນາບພື້ນຖານໃກ້ກັບໜ້າຕໍ່ລະຫວ່າງຊັ້ນ epilayer/substrate ໃນການເຕີບໂຕຂອງ epitaxial ຂອງ 4H–SiC ນອກແກນ 4°.Song, H. ແລະ Sudarshan, TS ການຫັນປ່ຽນຂອງການເຄື່ອນທີ່ຂອງລະນາບພື້ນຖານໃກ້ກັບຊັ້ນ epitaxial/ໜ້າຕ່າງຂອງຊັ້ນ substrate ໃນລະຫວ່າງການເຕີບໂຕຂອງ epitaxial ນອກແກນຂອງ 4H–SiC. ເພງ, H. & Sudarshan, TS 在4° 离轴4H-SiC 外延生长中外延层/衬底界面附近的基底平面位错转换。 ເພງ, H. & Sudarshan, TS 在4° 离轴4H-SiC ຊອງ, ຮ. ແລະ ສຸດາຊານ, TSການປ່ຽນແປງການເຄື່ອນຍ້າຍແບບຮາບພຽງຂອງຊັ້ນໃຕ້ດິນໃກ້ກັບຊັ້ນ epitaxial/ຂອບເຂດຂອງຊັ້ນໃຕ້ດິນໃນລະຫວ່າງການເຕີບໂຕຂອງ epitaxial ຂອງ 4H-SiC ຢູ່ນອກແກນ 4°.J. Crystal. ການເຕີບໂຕ 371, 94–101 (2013).
Konishi, K. ແລະ ອື່ນໆ. ໃນກະແສໄຟຟ້າສູງ, ການແຜ່ກະຈາຍຂອງຄວາມຜິດປົກກະຕິຂອງການຈັດວາງແຜ່ນພື້ນຖານໃນຊັ້ນ epitaxial 4H-SiC ປ່ຽນເປັນການເຄື່ອນທີ່ຂອງຂອບ filament. J. Application. ຟີຊິກ. 114, 014504 (2013).
Konishi, K. ແລະ ອື່ນໆ. ອອກແບບຊັ້ນ epitaxial ສຳລັບ MOSFET SiC ທີ່ມີສອງຂົ້ວທີ່ບໍ່ສາມາດຍ່ອຍສະຫຼາຍໄດ້ໂດຍການກວດຈັບສະຖານທີ່ເກີດຂອງຂໍ້ບົກຜ່ອງຂອງການຊ້ອນກັນທີ່ຂະຫຍາຍອອກໄປໃນການວິເຄາະພູມສັນຖານ X-ray. AIP Advanced 12, 035310 (2022).
Lin, S. ແລະ ອື່ນໆ. ອິດທິພົນຂອງໂຄງສ້າງການເຄື່ອນທີ່ຂອງລະນາບພື້ນຖານຕໍ່ການຂະຫຍາຍພັນຂອງຄວາມຜິດພາດຂອງການຊ້ອນກັນແບບ Shockley ດຽວໃນລະຫວ່າງການເສື່ອມສະພາບຂອງກະແສໄຟຟ້າໄປໜ້າຂອງໄດໂອດຂາ 4H-SiC. ຍີ່ປຸ່ນ. J. ການນຳໃຊ້. ຟີຊິກ. 57, 04FR07 (2018).
Tahara, T., ແລະ ອື່ນໆ. ອາຍຸການໃຊ້ງານຂອງຕົວນຳສ່ວນນ້ອຍທີ່ສັ້ນໃນຊັ້ນ epilayer 4H-SiC ທີ່ອຸດົມດ້ວຍໄນໂຕຣເຈນຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອສະກັດກັ້ນຄວາມຜິດພາດຂອງການຊ້ອນກັນໃນໄດໂອດ PiN. J. ຄໍາຮ້ອງສະຫມັກ. ຟີຊິກ. 120, 115101 (2016).
Tahara, T. ແລະ ອື່ນໆ. ການເພິ່ງພາອາໄສຄວາມເຂັ້ມຂຸ້ນຂອງຕົວນຳທີ່ຖືກສັກເຂົ້າຂອງການຂະຫຍາຍພັນຂອງຄວາມຜິດພາດຂອງການຊ້ອນກັນຂອງ Shockley ດຽວໃນໄດໂອດ 4H-SiC PiN. J. ການນຳໃຊ້. ຟີຊິກ 123, 025707 (2018).
Mae, S., Tawara, T., Tsuchida, H. & Kato, M. ລະບົບ FCA ກ້ອງຈຸລະທັດ ສຳລັບການວັດແທກອາຍຸການໃຊ້ງານຂອງຕົວນຳທີ່ມີຄວາມເລິກໃນ SiC. Mae, S., Tawara, T., Tsuchida, H. & Kato, M. ລະບົບ FCA ກ້ອງຈຸລະທັດ ສຳລັບການວັດແທກອາຍຸການໃຊ້ງານຂອງຕົວນຳທີ່ມີຄວາມເລິກໃນ SiC.Mei, S., Tawara, T., Tsuchida, H. ແລະ Kato, M. ລະບົບກ້ອງຈຸລະທັດ FCA ສຳລັບການວັດແທກຕະຫຼອດຊີວິດຂອງຕົວຮັບນ້ຳໜັກທີ່ແຍກອອກມາຈາກຄວາມເລິກໃນຊິລິກອນຄາໄບ. Mae, S.,Tawara, T., Tsuchida, H. & Kato, M. 用于SiC 中深度分辨载流子寿命测量的显微FCA系统. Mae, S.,Tawara, T., Tsuchida, H. & Kato, M. ສໍາລັບ SiC ລະດັບຄວາມເລິກປານກາງ 分辨载流子 ການວັດແທກຕະຫຼອດຊີວິດ的月微FCA ລະບົບ.Mei S., Tawara T., Tsuchida H. ແລະ Kato M. ລະບົບ Micro-FCA ສຳລັບການວັດແທກອາຍຸການໃຊ້ງານຂອງຕົວນຳທີ່ມີຄວາມເລິກໃນຊິລິກອນຄາໄບ.ເວທີສົນທະນາວິທະຍາສາດໂຮງຮຽນເກົ່າ 924, 269–272 (2018).
Hirayama, T. ແລະ ອື່ນໆ. ການແຈກຢາຍຄວາມເລິກຂອງອາຍຸການໃຊ້ງານຂອງຕົວນຳໃນຊັ້ນ epitaxial 4H-SiC ທີ່ໜາໄດ້ຖືກວັດແທກແບບບໍ່ທຳລາຍໂດຍໃຊ້ຄວາມລະອຽດເວລາຂອງການດູດຊຶມຕົວນຳເສລີ ແລະ ແສງທີ່ຕັດກັນ. ປ່ຽນໄປໃຊ້ວິທະຍາສາດ. meter. 91, 123902 (2020).
ເວລາໂພສ: ພະຈິກ-06-2022
