Շնորհակալություն Nature.com կայք այցելելու համար: Ձեր օգտագործած դիտարկիչի տարբերակն ունի սահմանափակ CSS աջակցություն: Լավագույն փորձի համար խորհուրդ ենք տալիս օգտագործել թարմացված դիտարկիչ (կամ անջատել համատեղելիության ռեժիմը Internet Explorer-ում): Մինչդեռ, շարունակական աջակցությունն ապահովելու համար, մենք կայքը կցուցադրենք առանց ոճերի և JavaScript-ի:
4H-SiC-ը առևտրայնացվել է որպես նյութ հզոր կիսահաղորդչային սարքերի համար: Այնուամենայնիվ, 4H-SiC սարքերի երկարաժամկետ հուսալիությունը խոչընդոտ է դրանց լայն կիրառման համար, և 4H-SiC սարքերի ամենակարևոր հուսալիության խնդիրը երկբևեռ քայքայումն է: Այս քայքայումը պայմանավորված է 4H-SiC բյուրեղներում բազալ հարթության դիսլոկացիաների մեկ Շոկլիի կուտակման արատով (1SSF) տարածմամբ: Այստեղ մենք առաջարկում ենք 1SSF ընդարձակումը ճնշելու մեթոդ՝ պրոտոններ տեղադրելով 4H-SiC էպիտաքսիալ վեֆլերի վրա: Պրոտոնային իմպլանտացիայով վեֆլերի վրա պատրաստված PiN դիոդները ցույց են տվել նույն հոսանք-լարման բնութագրերը, ինչ դիոդները՝ առանց պրոտոնային իմպլանտացիայի: Ի տարբերություն դրա, 1SSF ընդարձակումը արդյունավետորեն ճնշվում է պրոտոնային իմպլանտացիայով PiN դիոդում: Այսպիսով, պրոտոնների իմպլանտացիան 4H-SiC էպիտաքսիալ վեֆլերի մեջ արդյունավետ մեթոդ է 4H-SiC հզոր կիսահաղորդչային սարքերի երկբևեռ քայքայումը ճնշելու համար՝ միաժամանակ պահպանելով սարքի աշխատանքը: Այս արդյունքը նպաստում է բարձր հուսալիությամբ 4H-SiC սարքերի մշակմանը:
Սիլիցիումի կարբիդը (SiC) լայնորեն ճանաչված է որպես կիսահաղորդչային նյութ բարձր հզորության, բարձր հաճախականության կիսահաղորդչային սարքերի համար, որոնք կարող են աշխատել կոշտ միջավայրերում1: Կան բազմաթիվ SiC պոլիտիպեր, որոնցից 4H-SiC-ն ունի գերազանց կիսահաղորդչային սարքերի ֆիզիկական հատկություններ, ինչպիսիք են էլեկտրոնային բարձր շարժունակությունը և ուժեղ էլեկտրական դաշտի խզումը2: 6 դյույմ տրամագծով 4H-SiC թիթեղները ներկայումս առևտրայնացված են և օգտագործվում են հզոր կիսահաղորդչային սարքերի զանգվածային արտադրության համար3: Էլեկտրական տրանսպորտային միջոցների և գնացքների քարշակման համակարգերը պատրաստվել են 4H-SiC4.5 հզոր կիսահաղորդչային սարքերի միջոցով: Այնուամենայնիվ, 4H-SiC սարքերը դեռևս տառապում են երկարատև հուսալիության խնդիրներից, ինչպիսիք են դիէլեկտրիկ խզումը կամ կարճ միացման հուսալիությունը,6,7 որոնցից ամենակարևոր հուսալիության խնդիրներից մեկը երկբևեռ քայքայումն է2,8,9,10,11: Այս երկբևեռ քայքայումը հայտնաբերվել է ավելի քան 20 տարի առաջ և վաղուց խնդիր է եղել SiC սարքերի արտադրության մեջ:
Երկբևեռ քայքայումը առաջանում է 4H-SiC բյուրեղներում Շոկլիի միակ կույտի արատով (1SSF)՝ բազալ հարթության դիսլոկացիաներով (BPD), որոնք տարածվում են ռեկոմբինացիոն ուժեղացված դիսլոկացիայի սահքով (REDG)12,13,14,15,16,17,18,19: Հետևաբար, եթե BPD-ի ընդլայնումը ճնշվում է մինչև 1SSF, 4H-SiC հզորության սարքերը կարող են պատրաստվել առանց երկբևեռ քայքայման: Հաղորդվել է BPD-ի տարածումը ճնշելու մի քանի մեթոդներ, ինչպիսիք են BPD-ից թելային եզրային դիսլոկացիայի (TED) փոխակերպումը 20,21,22,23,24: Վերջին SiC էպիտաքսիալ վաֆլերներում BPD-ն հիմնականում առկա է հիմքում, այլ ոչ թե էպիտաքսիալ շերտում՝ էպիտաքսիալ աճի սկզբնական փուլում BPD-ի TED-ի փոխակերպման պատճառով: Հետևաբար, երկբևեռ քայքայման մնացած խնդիրը հիմքում BPD-ի բաշխումն է 25,26,27: Դրիֆտային շերտի և հիմքի միջև «կոմպոզիտային ամրապնդող շերտի» տեղադրումը առաջարկվել է որպես հիմքում BPD ընդլայնումը ճնշելու արդյունավետ մեթոդ28, 29, 30, 31: Այս շերտը մեծացնում է էլեկտրոն-անցք զույգի վերամիավորման հավանականությունը էպիտաքսիալ շերտում և SiC հիմքում: Էլեկտրոն-անցք զույգերի քանակի նվազեցումը նվազեցնում է REDG-ի BPD-ի շարժիչ ուժը հիմքում, ուստի կոմպոզիտային ամրապնդող շերտը կարող է ճնշել երկբևեռ քայքայումը: Պետք է նշել, որ շերտի տեղադրումը ենթադրում է լրացուցիչ ծախսեր վեֆլերի արտադրության մեջ, և առանց շերտի տեղադրման դժվար է նվազեցնել էլեկտրոն-անցք զույգերի քանակը՝ վերահսկելով միայն կրիչի կյանքի տևողությունը: Հետևաբար, դեռևս անհրաժեշտ է մշակել ճնշման այլ մեթոդներ՝ սարքի արտադրության արժեքի և արդյունավետության միջև ավելի լավ հավասարակշռություն ապահովելու համար:
Քանի որ BPD-ի 1SSF-ի երկարացումը պահանջում է մասնակի տեղաշարժերի (PD) շարժում, PD-ի ամրացումը խոստումնալից մոտեցում է երկբևեռ քայքայումը կանխելու համար: Չնայած մետաղական խառնուրդներով PD-ի ամրացման մասին հաղորդումներ կան, 4H-SiC հիմքերում FPD-ները գտնվում են էպիտաքսիալ շերտի մակերևույթից ավելի քան 5 մկմ հեռավորության վրա: Բացի այդ, քանի որ SiC-ում ցանկացած մետաղի դիֆուզիայի գործակիցը շատ փոքր է, մետաղական խառնուրդների համար դժվար է դիֆուզիոն մտնել հիմքի մեջ34: Մետաղների համեմատաբար մեծ ատոմային զանգվածի պատճառով մետաղների իոնային իմպլանտացիան նույնպես դժվար է: Ի տարբերություն դրա, ջրածնի՝ ամենաթեթև տարրի դեպքում, իոնները (պրոտոնները) կարող են իմպլանտացվել 4H-SiC-ի մեջ մինչև 10 մկմ-ից ավելի խորություն՝ օգտագործելով MeV դասի արագացուցիչ: Հետևաբար, եթե պրոտոնի իմպլանտացիան ազդում է PD-ի ամրացման վրա, ապա այն կարող է օգտագործվել հիմքում BPD տարածումը ճնշելու համար: Այնուամենայնիվ, պրոտոնի իմպլանտացիան կարող է վնասել 4H-SiC-ն և հանգեցնել սարքի աշխատանքի նվազմանը37,38,39,40:
Պրոտոնային իմպլանտացիայի պատճառով սարքի քայքայումը հաղթահարելու համար վնասը վերականգնելու համար օգտագործվում է բարձր ջերմաստիճանի թրծում, նման է թրծման մեթոդին, որը սովորաբար օգտագործվում է սարքերի մշակման մեջ ակցեպտոր իոնի իմպլանտացիայից հետո1, 40, 41, 42: Չնայած երկրորդային իոնային զանգվածային սպեկտրոմետրիան (SIMS)43 արձանագրել է բարձր ջերմաստիճանի թրծման պատճառով ջրածնի դիֆուզիա, հնարավոր է, որ միայն FD-ի մոտ ջրածնի ատոմների խտությունը բավարար չէ SIMS-ի միջոցով PR-ի ամրացումը հայտնաբերելու համար: Հետևաբար, այս ուսումնասիրության մեջ մենք պրոտոններ ենք իմպլանտացրել 4H-SiC էպիտաքսիալ վաֆլերի մեջ՝ սարքի արտադրության գործընթացից առաջ, ներառյալ բարձր ջերմաստիճանի թրծումը: Մենք օգտագործել ենք PiN դիոդներ որպես փորձարարական սարքի կառուցվածքներ և պատրաստել դրանք պրոտոնային իմպլանտացված 4H-SiC էպիտաքսիալ վաֆլերի վրա: Այնուհետև մենք դիտարկել ենք վոլտ-ամպերային բնութագրերը՝ պրոտոնային ներարկման պատճառով սարքի աշխատանքի քայքայումը ուսումնասիրելու համար: Հետագայում մենք դիտարկել ենք 1SSF-ի ընդլայնումը էլեկտրոլյումինեսցենցիայի (EL) պատկերներում՝ PiN դիոդին էլեկտրական լարում կիրառելուց հետո: Վերջապես, մենք հաստատեցինք պրոտոնի ներարկման ազդեցությունը 1SSF ընդարձակման ճնշման վրա։
Նկար 1-ում պատկերված են PiN դիոդների հոսանք-լարման բնութագրերը (ՀՎԲ) սենյակային ջերմաստիճանում՝ պրոտոնային իմպլանտացիայով և առանց դրա շրջաններում՝ իմպուլսային հոսանքից առաջ: Պրոտոնային ներարկմամբ PiN դիոդները ցույց են տալիս ուղղման բնութագրեր, որոնք նման են առանց պրոտոնային ներարկման դիոդներին, չնայած դիոդների միջև IV բնութագրերը ընդհանուր են: Ներարկման պայմանների միջև տարբերությունը ցույց տալու համար մենք 2.5 Ա/սմ2 ուղիղ հոսանքի խտության դեպքում լարման հաճախականությունը գծագրել ենք որպես վիճակագրական գրաֆիկ, ինչպես ցույց է տրված Նկար 2-ում: Նորմալ բաշխմամբ մոտավոր կորը նույնպես ներկայացված է կետավոր գծով: Ինչպես երևում է կորերի գագաթներից, միացման դիմադրությունը փոքր-ինչ մեծանում է 1014 և 1016 սմ-2 պրոտոնային դեղաչափերի դեպքում, մինչդեռ 1012 սմ-2 պրոտոնային դեղաչափով PiN դիոդը ցույց է տալիս գրեթե նույն բնութագրերը, ինչ առանց պրոտոնային իմպլանտացիայի: Մենք նաև իրականացրեցինք պրոտոնային իմպլանտացիա PiN դիոդների պատրաստումից հետո, որոնք չէին ցուցաբերում միատարր էլեկտրոլյումինեսցենցիա՝ պրոտոնային իմպլանտացիայի պատճառած վնասի պատճառով, ինչպես ցույց է տրված նկար S1-ում, ինչպես նկարագրված է նախորդ ուսումնասիրություններում37,38,39: Հետևաբար, Al իոնների իմպլանտացիայից հետո 1600°C ջերմաստիճանում թրծումը անհրաժեշտ գործընթաց է Al ակցեպտորը ակտիվացնող սարքեր պատրաստելու համար, որոնք կարող են վերականգնել պրոտոնային իմպլանտացիայի պատճառած վնասը, ինչը CVC-ները նույնը է դարձնում իմպլանտացված և ոչ իմպլանտացված պրոտոնային PiN դիոդների համար: Հակադարձ հոսանքի հաճախականությունը -5 Վ-ում նույնպես ներկայացված է նկար S2-ում, պրոտոնային ներարկումով և առանց դրա դիոդների միջև էական տարբերություն չկա:
PiN դիոդների վոլտ-ամպերային բնութագրերը ներարկված պրոտոններով և առանց դրանց սենյակային ջերմաստիճանում: Նշանը ցույց է տալիս պրոտոնների դոզան:
Լարման հաճախականությունը 2.5 Ա/սմ2 հաստատուն հոսանքի դեպքում՝ ներարկված և չներարկված պրոտոններով PiN դիոդների համար։ Կետավոր գիծը համապատասխանում է նորմալ բաշխմանը։
Նկար 3-ում ցույց է տրված PiN դիոդի EL պատկերը՝ 25 Ա/սմ2 հոսանքի խտությամբ լարումից հետո: Իմպուլսային հոսանքի բեռը կիրառելուց առաջ դիոդի մուգ շրջանները չեն դիտարկվել, ինչպես ցույց է տրված նկար 3-ում: C2-ում: Սակայն, ինչպես ցույց է տրված նկար 3ա-ում, պրոտոնի իմպլանտացիա չունեցող PiN դիոդում էլեկտրական լարում կիրառելուց հետո դիտվել են մի քանի մուգ շերտավոր շրջաններ՝ լուսավոր եզրերով: Նման ձողաձև մուգ շրջաններ դիտվում են EL պատկերներում 1SSF-ի համար, որը տարածվում է BPD-ից հիմքում28,29: Փոխարենը, որոշ երկարացված կուտակման թերություններ դիտվել են PiN դիոդներում՝ իմպլանտացված պրոտոններով, ինչպես ցույց է տրված նկար 3բ-դ-ում: Ռենտգենյան տոպոգրաֆիայի միջոցով մենք հաստատեցինք PR-ների առկայությունը, որոնք կարող են տեղափոխվել BPD-ից դեպի հիմք՝ PiN դիոդի կոնտակտների ծայրամասում՝ առանց պրոտոնի ներարկման (Նկ. 4. այս պատկերը՝ առանց վերին էլեկտրոդը հեռացնելու (լուսանկարված է, էլեկտրոդների տակ գտնվող PR-ը տեսանելի չէ): Հետևաբար, EL պատկերի մուգ տարածքը համապատասխանում է հիմքում ընդլայնված 1SSF BPD-ին: Այլ բեռնված PiN դիոդների EL պատկերները ներկայացված են նկար 1-ում և 2-ում: Լրացուցիչ տեղեկատվության մեջ ներկայացված են նաև S3-S6 տեսանյութերը՝ ընդլայնված մութ տարածքներով և առանց դրանց (PiN դիոդների ժամանակի փոփոխական EL պատկերներ՝ առանց պրոտոնի ներարկման և 1014 սմ-2-ում իմպլանտացված):
PiN դիոդների EL պատկերները 25 Ա/սմ2 լարման դեպքում՝ 2 ժամ էլեկտրական լարվածությունից հետո (ա) առանց պրոտոնի իմպլանտացիայի և (բ) 1012 սմ-2, (գ) 1014 սմ-2 և (դ) 1016 սմ-2 պրոտոնների իմպլանտացված դեղաչափերով։
Մենք հաշվարկեցինք ընդարձակված 1SSF-ի խտությունը՝ հաշվարկելով մուգ տարածքները պայծառ եզրերով երեք PiN դիոդներում յուրաքանչյուր պայմանի համար, ինչպես ցույց է տրված նկար 5-ում: Ընդլայնված 1SSF-ի խտությունը նվազում է պրոտոնի դոզայի աճին զուգընթաց, և նույնիսկ 1012 սմ-2 դոզայի դեպքում ընդարձակված 1SSF-ի խտությունը զգալիորեն ցածր է, քան ոչ իմպլանտացված PiN դիոդում:
SF PiN դիոդների խտության աճ՝ պրոտոնային իմպլանտացիայով և առանց դրա, իմպուլսային հոսանքով բեռնումից հետո (յուրաքանչյուր վիճակ ներառում էր երեք բեռնված դիոդ):
Կրողի կյանքի տևողության կրճատումը նույնպես ազդում է ընդարձակման ճնշման վրա, իսկ պրոտոնի ներարկումը նվազեցնում է կրողի կյանքի տևողությունը32,36: Մենք դիտարկել ենք կրողի կյանքի տևողություն 60 մկմ հաստությամբ էպիտաքսիալ շերտում՝ 1014 սմ-2 ներարկված պրոտոններով: Սկզբնական կրողի կյանքի տևողությունից սկսած, չնայած իմպլանտը նվազեցնում է արժեքը մինչև ~10%, հետագա թրծումը վերականգնում է այն մինչև ~50%, ինչպես ցույց է տրված Նկար S7-ում: Հետևաբար, պրոտոնի իմպլանտացիայի պատճառով կրճատված կրողի կյանքի տևողությունը վերականգնվում է բարձր ջերմաստիճանային թրծման միջոցով: Չնայած կրողի կյանքի տևողության 50% կրճատումը նույնպես ճնշում է կուտակման արատների տարածումը, I-V բնութագրերը, որոնք սովորաբար կախված են կրողի կյանքի տևողությունից, ցույց են տալիս միայն աննշան տարբերություններ ներարկված և ոչ իմպլանտացված դիոդների միջև: Հետևաբար, մենք կարծում ենք, որ PD խարիսխավորումը դեր է խաղում 1SSF ընդարձակման զսպման գործում:
Չնայած SIMS-ը 1600°C-ում թրծելուց հետո ջրածին չի հայտնաբերել, ինչպես նշվել է նախորդ ուսումնասիրություններում, մենք դիտարկել ենք պրոտոնի իմպլանտացիայի ազդեցությունը 1SSF-ի ընդարձակման ճնշման վրա, ինչպես ցույց է տրված նկար 1-ում և 4-ում։ 3, 4: Հետևաբար, մենք կարծում ենք, որ PD-ն խարսխված է SIMS-ի հայտնաբերման սահմանից (2 × 1016 սմ-3) ցածր խտությամբ ջրածնի ատոմներով կամ իմպլանտացիայի հետևանքով առաջացած կետային արատներով: Պետք է նշել, որ մենք չենք հաստատել միացված վիճակի դիմադրության աճ՝ 1SSF-ի երկարացման պատճառով՝ ալիքային հոսանքի ծանրաբեռնվածությունից հետո: Սա կարող է պայմանավորված լինել մեր գործընթացով ստեղծված անկատար օհմական շփումներով, որոնք կվերացվեն մոտ ապագայում:
Եզրափակելով՝ մենք մշակել ենք մարման մեթոդ՝ 4H-SiC PiN դիոդներում BPD-ն մինչև 1SSF ընդլայնելու համար՝ օգտագործելով պրոտոնային իմպլանտացիա՝ սարքի արտադրությունից առաջ։ Պրոտոնի իմպլանտացիայի ընթացքում I-V բնութագրի վատթարացումը աննշան է, հատկապես 1012 սմ–2 պրոտոնի դոզայի դեպքում, բայց 1SSF ընդարձակման ճնշման ազդեցությունը նշանակալի է։ Չնայած այս ուսումնասիրության մեջ մենք պատրաստել ենք 10 մկմ հաստությամբ PiN դիոդներ՝ պրոտոնային իմպլանտացիայով մինչև 10 մկմ խորություն, դեռևս հնարավոր է հետագայում օպտիմալացնել իմպլանտացիայի պայմանները և կիրառել դրանք 4H-SiC սարքերի այլ տեսակների արտադրության համար։ Պետք է հաշվի առնել սարքի արտադրության լրացուցիչ ծախսերը պրոտոնային իմպլանտացիայի ընթացքում, բայց դրանք նման կլինեն ալյումինի իոնային իմպլանտացիայի ծախսերին, որը 4H-SiC հզորության սարքերի արտադրության հիմնական գործընթացն է։ Այսպիսով, սարքի մշակումից առաջ պրոտոնային իմպլանտացիան 4H-SiC երկբևեռ հզորության սարքերի արտադրության պոտենցիալ մեթոդ է՝ առանց դեգեներացիայի։
Որպես նմուշ օգտագործվել է 4 դյույմանոց n-տիպի 4H-SiC վաֆլի՝ 10 մկմ էպիտաքսիալ շերտի հաստությամբ և 1 × 1016 սմ–3 դոնորային դոպինգի կոնցենտրացիայով։ Սարքը մշակելուց առաջ, H+ իոնները տեղադրվել են թիթեղի մեջ՝ սենյակային ջերմաստիճանում 0.95 ՄէՎ արագացման էներգիայով, մինչև թիթեղի մակերեսի նկատմամբ նորմալ անկյան տակ մոտ 10 մկմ խորության վրա։ Պրոտոնի տեղադրման ժամանակ օգտագործվել է թիթեղի վրա դիմակ, և թիթեղն ուներ հատվածներ՝ առանց և 1012, 1014 կամ 1016 սմ–2 պրոտոնային դոզաներով։ Այնուհետև, 1020 և 1017 սմ–3 պրոտոնային դոզաներով Al իոնները տեղադրվել են ամբողջ թիթեղի վրա՝ 0–0.2 մկմ խորության վրա և մակերեսից 0.2–0.5 մկմ հեռավորության վրա, որին հաջորդել է թրծումը 1600°C ջերմաստիճանում՝ ածխածնային գլխարկ ձևավորելու համար՝ ap շերտ ձևավորելու համար։ -տիպ։ Հետագայում, հիմքի կողմում նստեցվեց Ni-ի հետևի կողմի կոնտակտը, մինչդեռ էպիտաքսիալ շերտի կողմում նստեցվեց ֆոտոլիտոգրաֆիայի և շերտազատման միջոցով ձևավորված 2.0 մմ × 2.0 մմ սանրի նման Ti/Al առջևի կողմի կոնտակտը: Վերջապես, կոնտակտային թրծումը կատարվեց 700 °C ջերմաստիճանում: Վաֆլի կտորների կտրելուց հետո մենք կատարեցինք լարվածության բնութագրում և կիրառում:
Պատրաստված PiN դիոդների I-V բնութագրերը դիտարկվել են HP4155B կիսահաղորդչային պարամետրերի վերլուծիչի միջոցով: Որպես էլեկտրական լարում, 2 ժամվա ընթացքում ներմուծվել է 212.5 Ա/սմ2 10 միլիվայրկյան տևողությամբ իմպուլսային հոսանք՝ 10 իմպուլս/վրկ հաճախականությամբ: Երբ մենք ընտրեցինք ավելի ցածր հոսանքի խտություն կամ հաճախականություն, մենք չդիտարկեցինք 1SSF ընդլայնում նույնիսկ PiN դիոդում՝ առանց պրոտոնի ներարկման: Կիրառվող էլեկտրական լարման ընթացքում PiN դիոդի ջերմաստիճանը մոտ 70°C է առանց միտումնավոր տաքացման, ինչպես ցույց է տրված նկար S8-ում: Էլեկտրալյումինեսցենտային պատկերները ստացվել են էլեկտրական լարումից առաջ և հետո՝ 25 Ա/սմ2 հոսանքի խտության դեպքում: Սինխրոտրոնային արտացոլման և ինցենզիայի ռենտգենյան տոպոգրաֆիա՝ օգտագործելով մոնոքրոմատիկ ռենտգենյան փունջ (λ = 0.15 նմ) Այչիի սինխրոտրոնային ճառագայթման կենտրոնում, BL8S2-ում ag վեկտորը -1-128 կամ 11-28 է (տե՛ս հղում 44-ը մանրամասների համար):
Նկար 2-ում 2.5 Ա/սմ2 ուղիղ հոսանքի խտության դեպքում լարման հաճախականությունը 0.5 Վ ինտերվալով ստացվում է PiN դիոդի յուրաքանչյուր վիճակի CVC-ի համաձայն: Լարման Vave-ի միջին արժեքից և լարման σ ստանդարտ շեղումից մենք նկար 2-ում գծում ենք կետավոր գծի տեսքով նորմալ բաշխման կորը՝ օգտագործելով հետևյալ հավասարումը.
Վերներ, Մ.Ռ. և Ֆարներ, Վ.Ռ. Բարձր ջերմաստիճանի և կոշտ միջավայրի կիրառման համար նախատեսված նյութերի, միկրոսենսորների, համակարգերի և սարքերի ակնարկ։ Վերներ, Մ.Ռ. և Ֆարներ, Վ.Ռ. Բարձր ջերմաստիճանի և կոշտ միջավայրի կիրառման համար նախատեսված նյութերի, միկրոսենսորների, համակարգերի և սարքերի ակնարկ։Վերներ, Մ.Ռ. և Ֆարներ, Վ.Ռ. Բարձր ջերմաստիճաններում և կոշտ միջավայրերում կիրառման համար նախատեսված նյութերի, միկրոսենսորների, համակարգերի և սարքերի ակնարկ։ Werner, MR & Fahrner, WR 对用于高温和恶劣环境应用的材料、微传感器、系统和设备的讄 Վերներ, Մ.Ռ. և Ֆարներ, Վ.Ռ. Բարձր ջերմաստիճանի և անբարենպաստ շրջակա միջավայրի պայմաններում կիրառման համար նախատեսված նյութերի, միկրոսենսորների, համակարգերի և սարքերի վերանայում։Վերներ, Մ.Ռ. և Ֆարներ, Վ.Ռ. Բարձր ջերմաստիճաններում և կոշտ պայմաններում կիրառման համար նախատեսված նյութերի, միկրոսենսորների, համակարգերի և սարքերի ակնարկ։IEEE Trans. Արդյունաբերական էլեկտրոնիկա։ 48, 249–257 (2001)։
Կիմոտո, Թ. և Քուփեր, Ջ.Ա. Սիլիցիումի կարբիդային տեխնոլոգիայի հիմունքներ Սիլիցիումի կարբիդային տեխնոլոգիայի հիմունքներ. Աճ, բնութագրում, սարքեր և կիրառություններ Հատոր Կիմոտո, Թ. և Քուփեր, Ջ.Ա. Սիլիցիումի կարբիդային տեխնոլոգիայի հիմունքներ Սիլիցիումի կարբիդային տեխնոլոգիայի հիմունքներ. Աճ, բնութագրում, սարքեր և կիրառություններ ՀատորԿիմոտո, Թ. և Կուպեր, Ջ.Ա. Սիլիցիումի կարբիդային տեխնոլոգիայի հիմունքներ Սիլիցիումի կարբիդային տեխնոլոգիայի հիմունքներ. Աճ, բնութագրեր, սարքեր և կիրառություններ Հատոր Kimoto, T. & Cooper, JA 碳化硅技术基础碳化硅技术基础：增长、表征、设备和应用卷。 Կիմոտո, Թ. և Քուփեր, Ջ.Ա. Ածխածնային սիլիցիումային տեխնոլոգիական բազա Ածխածնային սիլիցիումային տեխնոլոգիական բազա. աճ, նկարագրություն, սարքավորումներ և կիրառման ծավալ։Կիմոտո, Թ. և Կուպեր, Ջ. Սիլիցիումի կարբիդային տեխնոլոգիայի հիմունքներ Սիլիցիումի կարբիդային տեխնոլոգիայի հիմունքներ. Աճ, բնութագրեր, սարքավորումներ և կիրառություններ Հատոր252 (Wiley Singapore Pte Ltd, 2014):
Վելիադիս, Վ. SiC-ի լայնածավալ առևտրայնացում. Ստատուս քվոն և հաղթահարվող խոչընդոտները: alma mater. the science. Forum 1062, 125–130 (2022):
Բրոուտոն, Ջ., Սմետ, Վ., Թումմալա, Ռ.Ռ. և Ջոշի, Յ.Կ. Քարշակման նպատակներով ավտոմեքենաների հզորության էլեկտրոնիկայի ջերմային փաթեթավորման տեխնոլոգիաների վերանայում։ Բրոուտոն, Ջ., Սմետ, Վ., Թումմալա, Ռ.Ռ. և Ջոշի, Յ.Կ. Քարշակման նպատակներով ավտոմեքենաների հզորության էլեկտրոնիկայի ջերմային փաթեթավորման տեխնոլոգիաների վերանայում։Բրոուտոն, Ջ., Սմետ, Վ., Թումմալա, Ռ.Ռ. և Ջոշի, Յ.Կ. Քարշակման նպատակներով ավտոմեքենաների հզորության էլեկտրոնիկայի ջերմային փաթեթավորման տեխնոլոգիաների ակնարկ։ Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR & Joshi, YK 用于牵引目的的汽车电力电子热封装技术的回顾。 Broughton, J., Smet, V., Tummala, RR & Joshi, YKԲրոուտոն, Ջ., Սմետ, Վ., Թումմալա, Ռ.Ռ. և Ջոշի, Յ.Կ. Քարշակման նպատակներով ավտոմեքենաների հզորության էլեկտրոնիկայի ջերմային փաթեթավորման տեխնոլոգիայի ակնարկ։J. Electron. Փաթեթ. տրանս. ASME 140, 1-11 (2018):
Սատո, Կ., Կատո, Հ. և Ֆուկուշիմա, Տ. SiC կիրառական քարշիչ համակարգի մշակում Շինկանսենի նոր սերնդի արագընթաց գնացքների համար։ Սատո, Կ., Կատո, Հ. և Ֆուկուշիմա, Տ. SiC կիրառական քարշիչ համակարգի մշակում Շինկանսենի նոր սերնդի արագընթաց գնացքների համար։Սատո Կ., Կատո Հ. և Ֆուկուշիմա Տ. Կիրառական SiC քարշակման համակարգի մշակում նոր սերնդի Շինկանսենի արագընթաց գնացքների համար։Սատո Կ., Կատո Հ. և Ֆուկուշիմա Տ. Քարշակման համակարգի մշակում SiC կիրառությունների համար հաջորդ սերնդի բարձր արագությամբ Շինկանսեն գնացքների համար: Հավելված IEEJ J. Ind. 9, 453–459 (2020):
Սենզակի, Ջ., Հայաշի, Ս., Յոնեզավա, Յ. և Օկումուրա, Հ. Բարձր հուսալիության SiC էլեկտրական սարքերի ստեղծման մարտահրավերները. SiC թիթեղների ներկայիս վիճակից և խնդիրներից։ Սենզակի, Ջ., Հայաշի, Ս., Յոնեզավա, Յ. և Օկումուրա, Հ. Բարձր հուսալիության SiC էլեկտրական սարքերի ստեղծման մարտահրավերները. SiC թիթեղների ներկայիս վիճակից և խնդիրներից։Սենզակի, Ջ., Հայաշի, Ս., Յոնեզավա, Յ. և Օկումուրա, Հ. Բարձր հուսալիության SiC էլեկտրական սարքերի ներդրման հետ կապված խնդիրներ՝ սկսած ներկայիս վիճակից և վաֆլի SiC-ի խնդրից։ Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. Senzaki, J., Hayashi, S., Yonezawa, Y. & Okumura, H. SiC էներգիայի սարքերում բարձր հուսալիության հասնելու մարտահրավերը. SiC-ից 晶圆的电视和问题设计。Սենզակի Ջ., Հայաշի Ս., Յոնեզավա Յ. և Օկումուրա Հ. Սիլիցիումի կարբիդի վրա հիմնված բարձր հուսալիության հզորության սարքերի մշակման մարտահրավերները. սիլիցիումի կարբիդային թիթեղների հետ կապված վիճակի և խնդիրների վերանայում:2018 թվականի IEEE միջազգային հուսալիության ֆիզիկայի սիմպոզիումում (IRPS): (Սենզակի, Ջ. և այլք, խմբ.) 3B.3-1-3B.3-6 (IEEE, 2018):
Կիմ, Դ. և Սունգ, Վ. Բարելավվել է 1.2 կՎ 4H-SiC MOSFET-ի կարճ միացման ամրությունը՝ օգտագործելով խորը P-հոր, որն իրականացվել է ալիքային իմպլանտացիայի միջոցով։ Կիմ, Դ. և Սունգ, Վ. Բարելավվել է 1.2 կՎ 4H-SiC MOSFET-ի կարճ միացման ամրությունը՝ օգտագործելով խորը P-հոր, որն իրականացվել է ալիքային իմպլանտացիայի միջոցով։Կիմ, Դ. և Սունգ, Վ. 1.2 կՎ 4H-SiC MOSFET-ի համար կարճ միացման նկատմամբ բարելավված դիմադրողականություն՝ օգտագործելով խորը P-հոր՝ իրականացված ալիքային իմպլանտացիայի միջոցով։ Kim, D. & Sung, W. 使用通过沟道注入实现的深P 阱提高了1.2kV 4H-SiC MOSFET 的短路耐用深P Kim, D. & Sung, W. P 阱提高了1.2kV 4H-SiC MOSFETԿիմ, Դ. և Սունգ, Վ. 1.2 կՎ 4H-SiC MOSFET-ների կարճ միացման դիմադրության բարելավում՝ օգտագործելով խորը P-հորեր՝ ալիքային իմպլանտացիայի միջոցով։IEEE էլեկտրոնային սարքերի ամսագիր 42, 1822–1825 (2021):
Սկոուրոնսկի Մ. և այլք։ Ուղղահայաց թեքված 4H-SiC pn դիոդներում արատների ռեկոմբինացիոն ուժեղացված շարժումը։ J. Application. physics. 92, 4699–4704 (2002)։
Հա, Ս., Միեշկովսկի, Պ., Սկովրոնսկի, Մ. և Ռոուլանդ, ԼԲ։ Դիսլոկացիայի փոխակերպումը 4H սիլիցիումի կարբիդային էպիտաքսիայում։ Հա, Ս., Միեշկովսկի, Պ., Սկովրոնսկի, Մ. և Ռոուլանդ, ԼԲ։ Դիսլոկացիայի փոխակերպումը 4H սիլիցիումի կարբիդային էպիտաքսիայում։Հա Ս., Մեշկովսկի Պ., Սկոուրոնսկի Մ. և Ռոուլանդ ԼԲ. Դիսլոկացիայի ձևափոխությունը 4H սիլիցիումի կարբիդային էպիտաքսիայի ժամանակ։ Ha, S., Mieszkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB 4H 碳化硅外延中的位错转换。 Ha, S., Mieszkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB 4H Ha, S., Meszkowski, P., Skowronski, M. & Rowland, LB.Սիլիցիումի կարբիդային էպիտաքսիայում 4H դիսլոկացիոն անցումը։Ջ. Քրիստալ։ Աճ 244, 257–266 (2002)։
Սկովրոնսկի, Մ. և Հա, Ս. Հեքսագոնալ սիլիցիում-կարբիդի վրա հիմնված երկբևեռ սարքերի քայքայումը։ Սկովրոնսկի, Մ. և Հա, Ս. Հեքսագոնալ սիլիցիում-կարբիդի վրա հիմնված երկբևեռ սարքերի քայքայումը։Սկովրոնսկի Մ. և Հա Ս. Սիլիցիումի կարբիդի վրա հիմնված վեցանկյուն երկբևեռ սարքերի քայքայումը։ Skowronski, M. & Ha, S. 六方碳化硅基双极器件的降解。 Սկովրոնսկի Մ. և Հա Ս.Սկովրոնսկի Մ. և Հա Ս. Սիլիցիումի կարբիդի վրա հիմնված վեցանկյուն երկբևեռ սարքերի քայքայումը։Կիրառական ֆիզիկա, 99, 011101 (2006)։
Ագարվալ, Ա., Ֆատիմա, Հ., Հանի, Ս. և Ռյու, Ս.-Հ. Ագարվալ, Ա., Ֆատիմա, Հ., Հանի, Ս. և Ռյու, Ս.-Հ.Ագարվալ Ա., Ֆատիմա Հ., Հեյնի Ս. և Ռյու Ս.-Հ. Ագարվալ, Ա., Ֆատիմա, Հ., Հանի, Ս. և Ռյու, Ս.-Հ. Ագարվալ, Ա., Ֆատիմա, Հ., Հանի, Ս. և Ռյու, Ս.-Հ.Ագարվալ Ա., Ֆատիմա Հ., Հեյնի Ս. և Ռյու Ս.-Հ.Բարձր լարման SiC հզորության MOSFET-ների նոր քայքայման մեխանիզմ: IEEE Electronic Devices Lett. 28, 587–589 (2007):
Քալդվել, Ջ.Դ., Ստալբուշ, Ռ.Ե., Անկոնա, Մ.Գ., Գլեմբոցկի, Օ.Ջ. և Հոբարթ, Կ.Դ. 4H–SiC-ում ռեկոմբինացիայի հետևանքով առաջացած կուտակային խզվածքային շարժման շարժիչ ուժի վերաբերյալ։ Քալդվել, Ջ.Դ., Ստալբուշ, Ռ.Ե., Անկոնա, Մ.Գ., Գլեմբոցկի, Օ.Ջ. և Հոբարթ, Կ.Դ. 4H-SiC-ում ռեկոմբինացիայի հետևանքով առաջացած կուտակման խզվածքային շարժման շարժիչ ուժի վերաբերյալ։Քալդվել, Ջ.Դ., Ստալբուշ, Ռ.Ե., Անկոնա, Մ.Գ., Գլեմբոկի, Օ.Ջ., և Հոբարթ, Կ.Դ. 4H-SiC-ում ռեկոմբինացիայի հետևանքով առաջացած կուտակման խզվածքային շարժման շարժիչ ուժի վերաբերյալ։ Caldwell, JD, Stahlbush, RE, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, KD 关于4H-SiC 中复合引起的层错运动的驱动力。 Caldwell, JD, Stahlbush, RE, Ancona, MG, Glembocki, OJ & Hobart, KDՔոլդուել, Ջ.Դ., Ստալբուշ, Ռ.Ե., Անկոնա, Մ.Գ., Գլեմբոկի, Օ.Ջ., և Հոբարթ, Կ.Դ., 4H-SiC-ում ռեկոմբինացիայի հետևանքով առաջացած կուտակման խզվածքային շարժման շարժիչ ուժի մասին։J. Կիրառական ֆիզիկա։ 108, 044503 (2010)։
Իիջիմա, Ա. և Կիմոտո, Տ. 4H-SiC բյուրեղներում մեկ Շոկլիի շերտավորման խզվածքի առաջացման էլեկտրոնային էներգիայի մոդել։ Իիջիմա, Ա. և Կիմոտո, Տ. 4H-SiC բյուրեղներում մեկ Շոկլիի շերտավորման խզվածքի առաջացման էլեկտրոնային էներգիայի մոդել։Իիջիմա, Ա. և Կիմոտո, Տ. 4H-SiC բյուրեղներում Շոկլիի փաթեթավորման միակ արատների առաջացման էլեկտրոնային-էներգետիկ մոդելը։ Iijima, A. & Kimoto, T. 4H-SiC 晶体中单Shockley 堆垛层错形成的电子能量模型。 Իիջիմա, Ա. և Կիմոտո, Տ. 4H-SiC բյուրեղում Շոկլիի միակ շերտավոր խզվածքի առաջացման էլեկտրոնային էներգիայի մոդել։Իիջիմա, Ա. և Կիմոտո, Տ. 4H-SiC բյուրեղներում Շոկլիի միակ արատի փաթեթավորման առաջացման էլեկտրոնային-էներգետիկ մոդել։J. Կիրառական ֆիզիկա 126, 105703 (2019)։
Իիջիմա, Ա. և Կիմոտո, Տ. 4H-SiC PiN դիոդներում միաշերտ Շոկլիի շերտավորման արատների ընդարձակման/կծկման կրիտիկական պայմանի գնահատումը։ Իիջիմա, Ա. և Կիմոտո, Տ. 4H-SiC PiN դիոդներում միաշերտ Շոկլիի շերտավորման արատների ընդարձակման/կծկման կրիտիկական պայմանի գնահատումը։Իիջիմա, Ա. և Կիմոտո, Տ. 4H-SiC PiN-դիոդներում միակ Շոկլիի փաթեթավորման արատների ընդարձակման/սեղմման կրիտիկական վիճակի գնահատումը։ Iijima, A. & Kimoto, T. 估计4H-SiC PiN 二极管中单个Shockley 堆垛层错膨胀/收缩的临界条件。 Իիջիմա, Ա. և Կիմոտո, Տ. 4H-SiC PiN դիոդներում մեկ Շոկլիի շերտային ընդարձակման/կծկման պայմանների գնահատումը։Իիջիմա, Ա. և Կիմոտո, Տ. 4H-SiC PiN-դիոդներում միակողմանի փաթաթման Շոկլիի ընդարձակման/սեղմման կրիտիկական պայմանների գնահատումը։կիրառական ֆիզիկա Ռայթ։ 116, 092105 (2020)։
Մանեն, Յ., Շիմադա, Կ., Ասադա, Կ. և Օհթանի, Ն. Քվանտային հորատանցքի գործողության մոդել 4H-SiC բյուրեղում մեկ Շոկլիի կուտակման խզվածքի առաջացման համար ոչ հավասարակշռության պայմաններում։ Մանեն, Յ., Շիմադա, Կ., Ասադա, Կ. և Օհթանի, Ն. Քվանտային հորատանցքի գործողության մոդել 4H-SiC բյուրեղում մեկ Շոկլիի կուտակման խզվածքի առաջացման համար ոչ հավասարակշռության պայմաններում։Մանեն Յ., Շիմադա Կ., Ասադա Կ. և Օտանի Ն. Քվանտային հորատանցքի մոդել 4H-SiC բյուրեղում մեկ Շոկլիի կուտակման խզվածքի առաջացման համար ոչ հավասարակշռության պայմաններում։Մանեն Յ., Շիմադա Կ., Ասադա Կ. և Օտանի Ն. Քվանտային հորատանցքի փոխազդեցության մոդել 4H-SiC բյուրեղներում միայնակ Շոկլիի կուտակման բեկվածքների առաջացման համար ոչ հավասարակշռության պայմաններում: J. Application. physics. 125, 085705 (2019):
Գալեկաս, Ա., Լիննրոս, Ջ. և Պիրուզ, Պ. Ռեկոմբինացիայի հետևանքով առաջացած կուտակման խզումներ. Հեքսագոնալ SiC-ում ընդհանուր մեխանիզմի ապացույցներ։ Գալեկաս, Ա., Լիննրոս, Ջ. և Պիրուզ, Պ. Ռեկոմբինացիայի հետևանքով առաջացած կուտակման խզումներ. Հեքսագոնալ SiC-ում ընդհանուր մեխանիզմի ապացույցներ։Գալեկաս, Ա., Լիննրոս, Ջ. և Պիրուզ, Պ. Ռեկոմբինացիայի հետևանքով առաջացած փաթեթավորման արատներ. Վեցանկյուն SiC-ում ընդհանուր մեխանիզմի առկայության ապացույցներ։ Galeckas, A., Linnros, J. & Pirouz, P. 复合诱导的堆垛层错：六方SiC 中一般机制的证据。 Գալեկաս, Ա., Լիննրոս, Ջ. և Պիրուզ, Պ. Կոմպոզիտային ինդուկցիոն շերտի ընդհանուր մեխանիզմի ապացույց. SiC:Գալեկաս, Ա., Լիննրոս, Ջ. և Պիրուզ, Պ. Ռեկոմբինացիայի հետևանքով առաջացած փաթեթավորման արատներ. Վեցանկյուն SiC-ում ընդհանուր մեխանիզմի առկայության ապացույցներ։Ֆիզիկա, Պաստոր Ռայթ։ 96, 025502 (2006)։
Իշիկավա, Յ., Սուդո, Մ., Յաո, Յ.-Զ., Սուգավարա, Յ. և Կատո, Մ. 4H-SiC (11 2 ¯0) էպիտաքսիալ շերտում մեկ Շոկլիի կուտակման խզվածքի ընդլայնումը՝ էլեկտրոնային փնջի ճառագայթահարման հետևանքով։Իշիկավա, Յ., Մ. Սուդո, Յ.-Z փնջային ճառագայթում։Ishikawa, Y., Sudo M., Y.-Z հոգեբանություն.Box, Ю., М. Судо, Y.-Z Chem., J. Chem., 123, 225101 (2018):
Կատո, Մ., Կատահիրա, Ս., Իչիկավա, Յ., Հարադա, Ս. և Կիմոտո, Տ. Կրողների ռեկոմբինացիայի դիտարկումը Շոկլիի միակ կուտակման բեկվածքներում և 4H-SiC-ում մասնակի դիսլոկացիաների դեպքում։ Կատո, Մ., Կատահիրա, Ս., Իչիկավա, Յ., Հարադա, Ս. և Կիմոտո, Տ. Կրողների ռեկոմբինացիայի դիտարկումը Շոկլիի միակ կուտակման բեկվածքներում և 4H-SiC-ում մասնակի դիսլոկացիաների դեպքում։Կատո Մ., Կատահիրա Ս., Իտիկավա Յ., Հարադա Ս. և Կիմոտո Տ. Կրողների ռեկոմբինացիայի դիտարկումը 4H-SiC-ում Շոկլիի միակ փաթեթավորման արատների և մասնակի դիսլոկացիաների դեպքում։ Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. 单Shockley 堆垛层错和4H-SiC 部分位错中载流子复览 Kato, M., Katahira, S., Ichikawa, Y., Harada, S. & Kimoto, T. 单Shockley stacking stacking和4H-SiC մասնակի 位错中载流子去生的可以。Կատո Մ., Կատահիրա Ս., Իտիկավա Յ., Հարադա Ս. և Կիմոտո Տ. Կրողների ռեկոմբինացիայի դիտարկումը 4H-SiC-ում Շոկլիի միակ փաթեթավորման արատների և մասնակի դիսլոկացիաների դեպքում։J. Կիրառական ֆիզիկա 124, 095702 (2018)։
Կիմոտո, Թ. և Վատանաբե, Հ. Բարձրավոլտ հզորության սարքերի SiC տեխնոլոգիայի թերությունների ճարտարագիտություն։ Կիմոտո, Թ. և Վատանաբե, Հ. Բարձրավոլտ հզորության սարքերի SiC տեխնոլոգիայի թերությունների ճարտարագիտություն։Կիմոտո, Տ. և Վատանաբե, Հ. Բարձրավոլտ հզորության սարքերի SiC տեխնոլոգիայի թերությունների զարգացումը։ Kimoto, T. & Watanabe, H. 用于高压功率器件的SiC 技术中的缺陷工程。 Կիմոտո, Թ. և Վատանաբե, Հ. Բարձրավոլտ հզորության սարքերի SiC տեխնոլոգիայի թերությունների ճարտարագիտություն։Կիմոտո, Տ. և Վատանաբե, Հ. Բարձրավոլտ հզորության սարքերի SiC տեխնոլոգիայի թերությունների զարգացումը։կիրառական ֆիզիկա Էքսպրես 13, 120101 (2020)։
Չժան, Զ. և Սուդարշան, Տ.Ս. Սիլիցիումի կարբիդի բազալ հարթության դիսլոկացիաներից զերծ էպիտաքսիա։ Չժան, Զ. և Սուդարշան, Տ.Ս. Սիլիցիումի կարբիդի բազալ հարթության դիսլոկացիաներից զերծ էպիտաքսիա։Չժան Զ. և Սուդարշան Տ.Ս. Սիլիցիումի կարբիդի դիսլոկացիաներից զերծ էպիտաքսիա բազալ հարթությունում։ Zhang, Z. & Sudarshan, TS 碳化硅基面无位错外延。 Չժան, Զ. և Սուդարշան, Թ.Ս.Չժան Զ. և Սուդարշան Տ.Ս. Սիլիցիումի կարբիդային բազալ հարթությունների դիսլոկացիա-ազատ էպիտաքսիա։հայտարարություն։ Ֆիզիկա։ Ռայթ։ 87, 151913 (2005)։
Չժան, Զ., Մուլտոն, Է. և Սուդարշան, ՏՍ։ SiC բարակ թաղանթներում բազալ հարթության դիսլոկացիաների վերացման մեխանիզմը՝ էպիտաքսիայի միջոցով փորագրված հիմքի վրա։ Չժան, Զ., Մուլտոն, Է. և Սուդարշան, ՏՍ։ SiC բարակ թաղանթներում բազալ հարթության դիսլոկացիաների վերացման մեխանիզմը՝ էպիտաքսիայի միջոցով փորագրված հիմքի վրա։Չժան Զ., Մուլտոն Է. և Սուդարշան Տ.Ս. SiC բարակ թաղանթներում հիմքային հարթության դիսլոկացիաների վերացման մեխանիզմը էպիտաքսիայի միջոցով փորագրված հիմքի վրա։ Zhang, Z., Moulton, E. & Sudarshan, TS 通过在蚀刻衬底上外延消除SiC 薄膜中基面位错的机制。 Չժան, Զ., Մուլտոն, Է. և Սուդարշան, ՏՍ։ SiC բարակ թաղանթի վերացման մեխանիզմը՝ հիմքը փորագրելով։Չժան Զ., Մուլտոն Է. և Սուդարշան Տ.Ս. SiC բարակ թաղանթներում հիմքային հարթության դիսլոկացիաների վերացման մեխանիզմը փորագրված հիմքերի վրա էպիտաքսիայի միջոցով։կիրառական ֆիզիկա Ռայթ։ 89, 081910 (2006)։
Շտալբուշ Ռ.Ե. և այլք։ Աճի ընդհատումը հանգեցնում է բազալ հարթության տեղաշարժերի նվազմանը 4H-SiC էպիտաքսիայի ընթացքում։ հայտարարությունը։ ֆիզիկա։ Ռայթ։ 94, 041916 (2009)։
Չժան, Շ. և Ցուչիդա, Հ. 4H-SiC էպիշերտերում բազալ հարթության դիսլոկացիաների փոխակերպումը թելային եզրային դիսլոկացիաների՝ բարձր ջերմաստիճանային թրծման միջոցով։ Չժան, Շ. և Ցուչիդա, Հ. 4H-SiC էպիշերտերում բազալ հարթության դիսլոկացիաների փոխակերպումը թելային եզրային դիսլոկացիաների՝ բարձր ջերմաստիճանային թրծման միջոցով։Չժան, Շ. և Ցուչիդա, Հ. 4H-SiC էպիտաքսիալ շերտերում բազալ հարթության դիսլոկացիաների վերափոխումը թելային եզրային դիսլոկացիաների՝ բարձր ջերմաստիճանային թրծման միջոցով։ Zhang, X. & Tsuchida, H. 通过高温退火将4H-SiC 外延层中的基面位错转化为螺纹刃位错。 Zhang, X. & Tsuchida, H. 通过高温退火将4H-SiCՉժան, Շ. և Ցուչիդա, Հ. 4H-SiC էպիտաքսիալ շերտերում հիմքային հարթության դիսլոկացիաների վերածումը թելիկավոր եզրային դիսլոկացիաների՝ բարձր ջերմաստիճանային թրծման միջոցով։J. Կիրառական ֆիզիկա։ 111, 123512 (2012)։
Սոնգ, Հ. և Սուդարշան, Տ.Ս. 4H–SiC-ի 4° առանցքից դուրս էպիտաքսիալ աճի ժամանակ էպիշորի/ենթաշերտի միջերեսին մոտ գտնվող բազալ հարթության դիսլոկացիայի փոխակերպումը։ Սոնգ, Հ. և Սուդարշան, Տ.Ս. 4H–SiC-ի 4° առանցքից դուրս էպիտաքսիալ աճի ժամանակ էպիշորի/ենթաշերտի միջերեսին մոտ գտնվող բազալ հարթության դիսլոկացիայի փոխակերպումը։Սոնգ, Հ. և Սուդարշան, Տ.Ս. Էպիտաքսիալ շերտի/ենթաշերտի միջերեսին մոտ գտնվող բազալ հարթության դիսլոկացիաների տրանսֆորմացիան 4H–SiC-ի առանցքից դուրս էպիտաքսիալ աճի ընթացքում։ Song, H. & Sudarshan, TS 在4° 离轴4H-SiC 外延生长中外延层/衬底界面附近的基底平面位 Song, H. & Sudarshan, TS 在4° 离轴4H-SiC Սոնգ, Հ. և Սուդարշան, Թ.Ս.4H-SiC-ի էպիտաքսիալ աճի ընթացքում 4° առանցքից դուրս հիմքի հարթ դիսլոկացիայի անցումը էպիտաքսիալ շերտի/ենթաշերտի սահմանի մոտ։Ջ. Քրիստալ։ Աճ 371, 94–101 (2013)։
Կոնիշի, Կ. և այլք։ Բարձր հոսանքի դեպքում, 4H-SiC էպիտաքսիալ շերտերում բազալ հարթության դիսլոկացիաների կուտակման խզվածքի տարածումը վերածվում է թելիկավոր եզրային դիսլոկացիաների։ J. Application. physics. 114, 014504 (2013)։
Կոնիշի, Կ. և այլք։ Երկբևեռ չքայքայվող SiC MOSFET-ների համար էպիտաքսիալ շերտերի նախագծում՝ օպերացիոն ռենտգենյան տեղագրական վերլուծության մեջ հայտնաբերելով կուտակման խզվածքի միջուկագոյացման ընդլայնված տեղամասերը։ AIP Advanced 12, 035310 (2022)։
Լին, Ս. և այլք։ Հիմնային հարթության դիսլոկացիայի կառուցվածքի ազդեցությունը մեկ Շոկլի տիպի կուտակման խզման տարածման վրա 4H-SiC սինթետիկ դիոդների ուղիղ հոսանքի քայքայման ժամանակ։ Ճապոնիա։ J. Application. physics. 57, 04FR07 (2018)։
Թահարա, Թ., և այլք։ Ազոտով հարուստ 4H-SiC էպիշերտերում փոքրամասնությունների կրիչների կարճ կյանքի տևողությունը օգտագործվում է PiN դիոդներում կուտակման սխալները ճնշելու համար։ J. Application. physics. 120, 115101 (2016)։
Թահարա, Թ. և այլք։ 4H-SiC PiN դիոդներում մեկ Շոկլիի կուտակման խզման տարածման ներարկված կրիչի կոնցենտրացիայի կախվածությունը։ J. Application. Physics 123, 025707 (2018)։
Մե, Ս., Տավարա, Տ., Ցուչիդա, Հ. և Կատո, Մ. SiC-ում խորության լուծմամբ կրողների կյանքի տևողության չափման համար նախատեսված մանրադիտակային FCA համակարգ։ Մե, Ս., Տավարա, Տ., Ցուչիդա, Հ. և Կատո, Մ. SiC-ում խորության լուծմամբ կրողների կյանքի տևողության չափման համար նախատեսված մանրադիտակային FCA համակարգ։Մեյ, Ս., Տավարա, Տ., Ցուչիդա, Հ. և Կատո, Մ. FCA մանրադիտակային համակարգ սիլիցիումի կարբիդում խորության լուծմամբ կրիչի կյանքի տևողության չափումների համար։ Mae, S.、Tawara, T.、Tsuchida, H. & Kato, M. 用于SiC 中深度分辨载流子寿命测量的显微FCA 系统 Mae, S.、Tawara, T.、Tsuchida, H. & Kato, M. SiC միջին խորության համար 分辨载流子Կյանքի տևողության չափում的月微FCA համակարգ։Մեյ Ս., Տավարա Տ., Ցուչիդա Հ. և Կատո Մ. Սիլիցիումի կարբիդում խորության լուծմամբ կրիչի կյանքի տևողության չափման համար նախատեսված Micro-FCA համակարգ։Ալմա մատերի գիտության ֆորում 924, 269–272 (2018)։
Հիրայամա, Թ. և այլք: Հաստ 4H-SiC էպիտաքսիալ շերտերում կրողների կյանքի տևողության խորության բաշխումը չափվել է ոչ դեստրուկտիվ եղանակով՝ օգտագործելով ազատ կրողների կլանման և խաչաձև լույսի ժամանակային լուծաչափը: Switch to science. meter. 91, 123902 (2020):
Հրապարակման ժամանակը. Նոյեմբերի 06-2022
